Projekt metale si


  1. Przyjęcie geometrii stropu:

0x01 graphic

  1. Rozstaw słupów głównych (rys.)

  2. Rozstaw żeber stropowych (rys.)

  1. Przyjęcie grubości i rodzaju płyty stropowej

  2. Rodzaj obciążenia

    Obciążenie charakterystyczne

    Współczynnik obciążenia γf

    Obciążenie obliczeniowe

    I obciążenia stałe:

    [kN/m2]

    [-]

    [kN/m2]

    - posadzka cementowa 6 cm

    0,06⋅21,0

    1,26

    1,3

    1,64

    - styropian 5 cm

    0,05⋅0,45

    0,0225

    1,2

    0,027

    - folia polietylenowa

    -

    -

    -

    - płyta stropowa żelbetowa 10 cm

    0,10⋅25,0

    2,5

    1,1

    2,75

    pn = 3,78

    0x01 graphic

    pr = 4,42

    II obciążenia zmienne:

    qk=10,0[kN/m2]

    qn = 10,0

    1,2

    qr = 12,0

    SUMA

    Σ = 13,78

    Σ = 16,42

    1. Obliczenie żebra stropowego:

    Schemat statyczny żebra: belka swobodnie podparta.

    0x01 graphic

    Rozpiętość żebra: l=l0+0,025⋅l0=5,00+0,025⋅5,00=5,125m

    1. Zebranie obciążeń na żebro:

    2. Rodzaj obciążenia

      Obciążenie charakterystyczne

      Współczynnik obciążenia γf

      Obciążenie obliczeniowe

      I obciążenia stałe:

      [kN/m]

      [-]

      [kN/m]

      - strop żelbetowy

      3,78 x 1,95 m

      7,37

      1,17

      8,62

      - ciężar własny żebra

      0,5

      1,1

      0,55

      pn = 7,87

      0x01 graphic

      pr = 9,17

      II obciążenia zmienne:

      qk=10,0[kN/m2] x 1,95 m

      qn = 19,5

      1,2

      qr = 23,4

      SUMA

      Σ = 27,37

      Σ = 32,57

      1. Przyjęcie przekroju żebra (elementu walcowanego):

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      (stal 18G2A, fd=305MPa)

      Przyjęto IPE 270

      Ix=5790cm4

      Wx=429cm3>Wmin=350cm3

      m=36,1kg/m

      1. Sprawdzenie warunków obliczeniowych:

      • Dla I stanu granicznego (nośności):

      h=270mm

      tw=6,6mm

      tf=10,2mm

      bf=135mm

      R=15mm

      • Klasa przekroju:

      0x01 graphic

      Pasy:

      0x01 graphic

      Pasy są klasy 1.

      Środnik:

      0x01 graphic

      Środnik jest klasy 1.

      Cały przekrój jest klasy 1.

      • Warunek nośności przekroju na zginanie:
        0x01 graphic

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      Nośność przekroju na zginanie nie została przekroczona.

      • Warunek nośności przekroju na ścinanie:

      0x01 graphic

      Przekrój nie jest podatny na miejscową utratę stateczności, ϕpv=1,0.

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      Nośność przekroju na ścinanie nie została przekroczona.

      • Obliczenie zredukowanej nośności obliczeniowej przekroju MRv:

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      Nie ma potrzeby obliczania zredukowanej nośności obliczeniowej przekroju MRv.

      • Warunek nośności belki na zginanie:

      ϕL=1,0 (pas ściskany belki usztywniona płytą żelbetową)

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      Nośność belki na zginanie nie została przekroczona.

      • Dla II stanu granicznego (użytkowalności):

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      0x01 graphic

      Ugięcie belki przekracza wartość graniczną.

      0x01 graphic

      Ostatecznie przyjęto IPE 300

      Ix=8360cm4

      0x01 graphic

      Ugięcie belki nie przekracza wartości granicznej.

      1. Podciąg:

      Schemat statyczny: belka ciągła trzyprzęsłowa.

      0x01 graphic

      Rozpiętość podciągu: l=1,025⋅l0=1,025⋅7,80=7,995m

      1. Zebranie obciążeń na podciąg:

      2. Rodzaj obciążenia

        Obciążenie charakterystyczne

        Współczynnik obciążenia γf

        Obciążenie obliczeniowe

        I obciążenia stałe:

        [kN]

        [-]

        [kN]

        - strop żelbetowy + żebro

        (7,37+0,5) x 5,00 m

        39,35

        1,165

        45,84

        - ciężar własny podciągu

        1,3kN/m x 1,95 m

        2,54

        1,1

        2,79

        pn = 41,89

        0x01 graphic

        pr = 48,63

        II obciążenia zmienne:

        qk=19,5[kN/m2] x 5,00 m

        qn = 97,5

        1,2

        qr = 116,64

        SUMA

        Σ = 139,39

        Σ = 165,27

        • Obliczenie sił przekrojowych w podciągu (z tablic Winklera):

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        1. Przyjęcie przekroju poprzecznego podciągu w formie blachownicy spawanej:

        Stal 18G2A: fd=305MPa (t<16mm)

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Przyjęto środnik:

        hw=700mm

        tw=7mm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Przyjęto pasy o wymiarach:

        tf=14mm

        bf=240mm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        1. Sprawdzenie warunków obliczeniowych:

        • Dla I stanu granicznego (nośności):

        h=728mm

        hw=700mm

        tw=7mm

        tf=14mm

        bf=240mm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        • Klasa przekroju:

        Stal 18G2A: fd=305MPa (t<16mm)

        0x01 graphic

        Pasy:

        0x01 graphic

        Pasy są klasy 2.

        Środnik:

        0x01 graphic

        Środnik jest klasy 4.

        Cały przekrój jest klasy 4.

        • Warunek nośności przekroju na zginanie:
          Dla przekroju klasy 4:

        b=0,70m

        a=0,975m(przyjęto rozstaw żeberek usztywniających środnik równy połowie rozstawu żeber stropowych)

        0x01 graphic

        ν=0

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Z tablicy 9 normy PN-90/B-03200 odczytano dla 0x01 graphic

        Współczynnik redukcyjny ψ nośności obliczeniowej przekroju: 0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Nośność przekroju na zginanie nie została przekroczona.

        • Warunek nośności przekroju na ścinanie:

        0x01 graphic

        Przekrój jest podatny na miejscową utratę stateczności.

        b=0,70m

        a=0,975m (przyjęto rozstaw żeberek usztywniających środnik równy połowie rozstawu żeber stropowych)

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Przyjęto:

        0x01 graphic

        (K=Kv)

        b=hw=700mm

        t=tw=7mm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Przyjęto:

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Nośność przekroju na ścinanie nie została przekroczona.

        • Obliczenie zredukowanej nośności obliczeniowej przekroju na zginanie z uwzględnieniem ścinania, MRv:

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Przekrój nie jest klasy 1 i 2.

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        • Warunek nośności przekroju na zginanie z uwzględnieniem ścinania:

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Nośność przekroju na zginanie z uwzględnieniem ścinania nie została przekroczona.

        • Warunek nośności belki na zginanie:

        l1=1,95m (rozstaw żeber stropowych usztywniających pas ściskany)

        β=1,0

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Element nie jest konstrukcyjnie zabezpieczony przed zwichrzeniem.

        l0=l1=195cm

        b=bf=24cm

        0x01 graphic

        Z tablicy 11 odczytano (z interpolacji liniowej) dla a0 oraz 0x01 graphic
        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Nośność belki na zginanie nie została przekroczona.

        • Nośność środnika w złożonym stanie obciążenia:

        0x01 graphic

        Ix=105665cm4

        Iw=20008cm4

        M=553,3kNm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        V=317,2kN

        VR=553,9kN

        0x01 graphic

        Nośność środnika w złożonym stanie obciążenia nie została przekroczona.

        • Dla II stanu granicznego (użytkowalności):

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Współczynniki redukcyjne (dla przęseł skrajnych):

        α=0,5 (przy obciążeniu stałym)

        β=0,75 (przy obciążeniu zmiennym)

        0x01 graphic

        Ugięcie belki nie przekracza wartości granicznej.

        1. Dobór przekrojów żeber poprzecznych usztywniających środnik:

        • Żebra pod belkami stropowymi:

        • Sprawdzenie sztywności:

        a=97,5cm

        b=70cm

        t=0,7cm

        0x01 graphic

        Przyjęto: k=0,773

        0x01 graphic

        Przyjęto żeberko o wymiarach:

        ts=7mm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        • Sprawdzenie nośności na ściskanie:

        le=0,8hw=0,8⋅700=560mm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Żeberko jest klasy 1.

        a=97,5cm

        b=le=56,0cm

        t=0,7cm

        0x01 graphic

        ν=1

        K=0,4+0,6ν=0,4+0,6⋅1=1,0

        0x01 graphic

        Z tablicy 9 odczytano dla 0x01 graphic
        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Z tablicy 11 odczytano (z interpolacji liniowej) dla c oraz 0x01 graphic
        0x01 graphic

        0x01 graphic

        P=pr+qr=48,63+116,64=165,27kN

        0x01 graphic

        Nośność na ściskanie nie została przekroczona.

        • Żebra na podporach:

        • Sprawdzenie sztywności:

        a=97,5cm

        b=70cm

        t=1,4cm

        0x01 graphic

        Przyjęto: k=0,773

        0x01 graphic

        Przyjęto żeberko o wymiarach:

        ts=14mm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        • Sprawdzenie nośności na ściskanie:

        le=0,8hw=0,8⋅700=560mm

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Żeberko jest klasy 1.

        a=97,5cm

        b=le=56,0cm

        t=1,4cm

        0x01 graphic

        ν=1

        K=0,4+0,6ν=0,4+0,6⋅1=1,0

        0x01 graphic

        Z tablicy 9 odczytano dla 0x01 graphic
        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        Z tablicy 11 odczytano (z interpolacji liniowej) dla c oraz 0x01 graphic
        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        RB=pr+qr+|QBL|+|QBP|=48,63+116,64+317,2+284,3=766,77kN

        0x01 graphic

        Nośność na ściskanie nie została przekroczona.

        • Sprawdzenie nośności na docisk:

        0x01 graphic

        0x01 graphic

        RB=766,77kN

        0x01 graphic

        Naprężenie wywołane dociskiem nie zostały przekroczone.

        7



        Wyszukiwarka

        Podobne podstrony:
        projekt metale elementy mój
        projekt metale koncepcyjny 1 id Nieznany
        projekt metale koncepcyjny 1
        Metody efektywnego uczenia si i pisania prac projektowych
        [SI] projekt wizja
        C3 - Hydranty ppoż, SP.370.SI.KJ.C3.P0001, Numer projektu:
        Metale, projekt 1-połączenie
        Projekt-PrzekladniaZebata (2Sg 280S12 Trójfazowe si...)
        Projekt-PrzekladniaZebata (2Sg 250M12 Trójfazowe si...)
        CAMatrix, SI Projekt Matrix
        metale Projekt 1 Model
        Projekt 4 przyklad 1' Model SI RPN'
        PROJEKT Z SILNIKÓW I, Politechnika Lubelska, Studia, Studia, organizacja produkcji, laborki-moje, od
        Projektowanie SI - podstawowe zagadnienia (1), Informatyka, SEMESTR IV, Projektowanie
        Projektowanie SI - podstawowe zagadnienia (2), dokumenty, Sztuczna inteligencja
        sciaga metale, szkoła, PWR, Projektowanie materiałów inżynierskich

        więcej podobnych podstron