Politechnika Wrocławska Rok akademicki 2001/2002

Wydział Inżynierii Środowiska

Studia Zaoczne Inżynierskie

Ćwiczenie projektowe

z ogrzewnictwa.

Temat: Projekt kotłowni niskotemperaturowej.

Wykonał: Sprawdził:

Mariusz Kamecki Ruszel Franciszek

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

1. OPIS TECHNICZNY

1. Podstawa opracowania

2. Zakres opracowania

1. Opis rozwiązania technicznego

2. Pomieszczenie kotłowni

3. Bilans cieplny budynku

4. Kotły

5. Paliwo

6. Odprowadzenie spalin

7. Wentylacja kotłowni

8. Ochrona przeciwpożarowa

9. Zabezpieczenie antykorozyjne i izolacja cieplna

10. Próby ciśnieniowe

11. Wytyczne budowlane

12. Wytyczne elektryczne

13. Uwagi końcowe

2. OBLICZENIA I DOBÓR URZĄDZEŃ

1. Założenia podstawowe.

2. Obliczenia mocy cieplnej wymienników ciepłej wody użytkowej.

3. Obliczenie liczby i dobór kotłów, pojemność wymienników c.w.u.

4. Zabezpieczenie instalacji.

5. Obliczenie masy paliwa zużywanego w kotłowni.

6. Wentylacja.

7. Strumień przepływu, dobór rur.

8. Dobór pomp, zaworów trójdrogowych.

9. Lista elementów kotłowni.

III. CZĘŚĆ RYSUNKOWA

RYS. NR 1. Schemat technologiczny

RYS. NR 2. Rzut kotłowni.

RYS. NR 3. Przekrój A-A kotłowni.

RYS. NR 4. Przekrój B-B kotłowni.

RYS. NR 5. Przekrój C-C kotłowni.

1. OPIS TECHNICZNY

1. Podstawa opracowania

• ćwiczenie projektowe

• obowiązujące normy, przepisy, zarządzenia i wytyczne do projektowania

2. Zakres opracowania

Opracowanie zawiera projekt techniczny technologii kotłowni olejowej , wodnej niskoparametrowej, t_z/t_p=80/60 °C dla celów grzewczych dla budynku mieszkalnego IV kondygnacyjnego, zlokalizowanego w strefie III.

3. Opis rozwiązania technicznego

Projektowana kotłownia będzie wbudowana do budynku mieszkalnego. Źródłem ciepła będą

dwa kotły Vailland GP210-191 z palnikiem olejowym R-30 o mocy łącznej 382 kW.

Przyjęto schemat umożliwiający regulację pogodową za pomocą regulatorów OEX-4 a do sterowania dodatkowymi obiegami grzewczymi regulatorem typu OEX-M . W obiegu grzewczym zastosowano pompy LFP Leszno . Podgrzew ciepłej wody użytkowej odbywać się będzie w 2 zasobniku wysokowydajnym wolnostojącym podgrzewaczu pojemnościowym typ VIH 500 firmy Vailland o pojemności całkowitej 1000 l.

Podłączenie instalacji c.o. i c.w.u. z kotłownią nastąpi poprzez rury stalowe .

4. Pomieszczenie kotłowni

Kubatura kotłowni:

V =10,8 · 5,6 · 2,9 =175 m³

Wysokość pomieszczenia kotłowni wynosi: h = 2,9 m

Kubatura magazynu oleju V= 6·4 ·2,9 =70 m³

Otwory okienne:

.5. Bilans cieplny obiektu

Zapotrzebowanie ciepła wynosi:

- Centralne ogrzewanie 140; 120kW

- Ciepła woda użytkowa 56 kW

6. Kocioł

Dla pokrycia zapotrzebowania ciepła obiektu przyjęto 2 kotły wodne, żeliwne niskotemperaturowe Vailland z palnikiem olejowym firmy Alex-Giersch

7. Paliwo

Do opalania kotłów stosowany będzie olej opałowy lekki EL wartość opałowa 42700 kJ/kg.

Pomieszczenie magazynowe jego powierzchnia będzie stanowiła wnnę w razie awarii uszkodzenia zbiorników.

8. Odprowadzenie spalin

Zaprojektowano komin murowany wewnątrz budynku z wkładem kominowym ze stali kwasoodpornej, osobno na każdy kocioł, produkcji firmy MK- Żary o średnicy dn 250

8. Wentylacja kotłowni

Pomieszczenie kotłowni musi być wyposażone w układ wentylacji grawitacyjnej nawiewno-wywiewnej służącej do:

• dostarczania świeżego powietrza do pomieszczenia w ilości wystarczającej do prawidłowego spalania

• utrzymania świeżości powietrza w pomieszczeniu

Zgodnie z Warunkami Technicznymi Wykonania i Odbioru Robót Kotłowni Na Paliwo Ciekłe lub Gazowe.

9. Ochrona przeciwpożarowa

Kotłownia olejowa zalicza się do obiektów zagrożonych pożarem. Obciążenie ogniowe w pomieszczeniu nie przekracza 500MJ/m³

Zgodnie z Warunkami Technicznymi Wykonania i Odbioru Robót Kotłowni Na Paliwo Ciekłe lub Gazowe pomieszczenia kotłowni muszą spełniać następujące wymagania:

-ściany i strop kotłowni muszą posiadać odporność ogniową minimum 60 min

-drzwi wejściowe do kotłowni muszą posiadać odporność ogniową minimum 30 min

--podłoga kotłowni musi być wykonana z materiałów niepalnych

-omieszczenie kotłowni będzie wyposażone w detektor awaryjnego wypływu gazu

-przejścia przewodów przez ognoodporne ściany i stropy powinny zapewnić ognioszczelność i być -wykonane z materiałów niepalnych

-przewody instalacji elektrycznej powinny być prowadzone poniżej dolnej krawędzi otworów wentylacji wywiewnej pomieszczenia kotłowni

-budynek do którego przylega kotłownia musi być wyposażony w instalację odgromową

W pomieszczeniu kotłowni należy oznakować zgodnie z Polskimi Normami:

-drogi wyjścia i kierunki ewakuacji

-miejsca usytuowania przeciwpożarowych wyłączników prądu, głównego kurka gazowego

-miejsce usytuowania podręcznego sprzętu gaśniczego

Kotłownię należy wyposażyć w:

-gaśnicę proszkową w zawartości ładunku 6kg 1 szt.

-koc gaśniczy 1 szt.

-wykaz telefonów alarmowych

11. Zabezpieczenie antykorozyjne i izolacje cieplne

Po przeprowadzeniu próby ciśnieniowej wszystkie przewody z rur stalowych czarnych zabezpieczyć antykorozyjnie przez oczyszczenie do drugiego stopnia czystości i dwukrotnie pomalowane emalią kreodurową.

Jako izolację cieplną stosować otuliny Steinonorm 300, grubości wg zestawienia:

Średnica rury DN [mm]	Średnica wewn. otuliny [mm]	Grubość otulin [mm]
				zasilanie 80ºC	powrót 60ºC
10	18	20	20
15	23	20	20
20	28	20	20
25	36	20	20
32	44	25	20
40	50	25	20
50	62	25	20
65	78	25	25

12. Próby ciśnieniowe

Po zamontowaniu całości instalacji, a przed malowaniem przewodów stalowych przeprowadzić próbę szczelności na zimno, na ciśnienie 4 bary dla instalacji grzewczej (po odłączeniu naczynia przeponowego i zaworu bezpieczeństwa). Próbę przeprowadzić 3-krotnie : dwukrotnie w czasie 30min, odpowiednio co 10 min, oraz próbę główną w czasie 2 godz. (max obniżka ciśnienia 0,2 bary)

Próbę ciśnieniową rurociągów z polipropylenu przeprowadzić na ciśnienie 6 barów.

13. Wytyczne branżowe.

13.1. Wytyczne budowlane.

-wybudować ściany kotłowni wg rys.

-otwory okienne o wym. 900x700mm

-wybudować fundament pod kotły grzewczem o wysokości 10 cm

-ściany kotłowni należy wyłożyć płytkami ceramicznymi do wys. 1,6m - powyżej pomalować emulsją

-posadzkę kotłowni wyłożyć płytkami ceramicznymi trudnościeralnymi

-wykonać studzienkę

-spadek w kierunku studzienki powinien wynosić od 0,1-1,5%

-czopuch podłączyć do wkładki kominowej ze spadkiem min 5% w kierunku kotła

-zamontować drzwi kotłowni otwierające się na zewnątrz o odporności ogniowej min 30 min. zaopatrzone w zamek patentowy.

13.2. Wytyczne elektryczne.

wykonać instalację oświetleniową w pomieszczeniu kotłowni

- wykonać gniazda 220V

-zestawienie urządzeń do zasilania:

-tablica nakotłowa

-pompa obiegowa c.o. , pompa ładująca i cyrkulacyjna c.w.u.

-stacja uzdatniania wody

14. Uwagi końcowe

Całość robót wykonać zgodnie z „Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlanych” część II

W czasie eksploatacji kotłowni przestrzegać zaleceń zawartych w instrukcjach obsługi i DTR-kach producentów poszczególnych urządzeń.

Raz w roku, w czasie przerwy między sezonami grzewczymi, dokonać gruntownego przeglądu urządzeń kotłowni.

Bezwzględnie kontrolować i uzupełniać poziom soli w urządzeniach uzdatniających wodę.

II. Obliczenia.

1. Założenia podstawowe.

- Budynek mieszkalny zlokalizowany w III strefie klimatycznej.

- Obliczeniowa moc cieplna urządzeń centralnego ogrzewania.

Q_c.o. = 260 kW.

- Liczba mieszkańców.

n = 150

- Obliczeniowa temperatura wody w przewodzie zasilającym instalacji centralnego ogrzewania

t_z/co/o = 80 ^oC.

- Obliczeniowa temperatura wody na przewodzie powrotnym instalacji centralnego ogrzewania

t _p/co/o= 60 ^oC.

- Obliczeniowa temperatura ciepłej wody.

t_CW/o= 55 ^oC.

- Obliczeniowa temperatura zimnej wody.

t_ZW/o = 5,0 ^oC.

- Ciśnienie dopuszczalne instalacji wody grzewczej

p_DOP = 6,0 bar

- Liczba i wysokość kondygnacji.

• N_k = 4 H_k = 2,9 m

- Rodzaj paliwa.

Kotły na paliwo ciekłe - olej opałowy lekki EL.

2. Obliczenie mocy cieplnej wymienników ciepłej wody użytkowej.

2.1. Obliczenie średniego dobowego zużycia ciepłej wody.

- liczba mieszkańców.

U_M = 150

- jednostkowe dobowe zużycie ciepłej wody.

q_d/j = (110 ÷ 130) dm³/(md), zakładam 120 dm³/(md)

q_{d śr} = U_M ⋅ q_d/j = 150 ⋅ 120 = 18000 dm³/d

2.2. Obliczenie średniego godzinowego zużycia ciepłej wody.

- czas rozbioru ciepłej wody.

τ_cw = 18 h/d

q_{h śr} =
dm³/h

2.3.Średnia moc cieplna na potrzeby c.w.u (do doboru kotłów).

- ciepło właściwe wody.

C_W = 4,19 kJ/(kgK)

- gęstość wody

ρ_cw = 0,995 kg/dm³ (dla t_śr = 30⁰C )

- obliczeniowa temperatura ciepłej wody.

t_cw = 55,0 ⁰ C

- obliczeniowa temperatura zimnej wody.

t_zw = 5,0 ⁰C

Q_{CW hśr} = q_{h śr} ⋅ C_W ⋅ ρ_cw (t_CW - t_ZW)/ 3600 kW

Q_{CW hśr} = 1000 ⋅ 4,19 ⋅ 0,955 (55 - 5) / 3600 = 55,6 kW

Do dalszych obliczeń przyjęto 56kWE.

2.4. Maksymalne moc na potrzeby c.w.u.

- współczynnik godzinowej nierównomierności rozbioru ciepłej wody.

N_h = 9,32 ⋅ U_M ^-0,244 = 9,32 ⋅ 150 ^-0,244 = 2,744

- współczynnik akumulacyjności cieplnej wymienników ciepłej wody.

ϕ = 0,10 ÷ 0,35 przyjmuję ϕ = 0,16

- współczynnik redukcji.

Q_CW = ψ ⋅ Q_{CW MAX} = ψ ⋅ N_h ⋅ Q_{CW śr} = 0,78 ⋅ 2,744 ⋅ 56
120 kW

3. Obliczenie liczby i dobór kotłów i pojemnosci wymienników ciepłej wody użytkowej:

3.1. Obliczeniowa moc cieplna kotłów - dobór.

Zgodnie z założeniami, zapotrzebowanie na c.o. dla dwóch obiegów grzewczych wynosi

140+120 =260 kW

Q_k = (1 + a) ⋅ (Q_CO + Q_CW) = (1 + 0,1) ⋅ (260 + 56) = 347,6 kW

a = 0,1 współczynnik uwzględniający przenikanie ciepła z przewodów i urządzeń do otoczenia.

- wybór wielkości kotłów.

Dobrano dwa kotły o jednakowej mocy 191 kW firmy Vaillant GP 210-191 z palnikiem

olejowym firmy Giersch . Sumaryczna moc kotłów 382 kW.

Dane techniczne:

- nominalna moc cieplna 191 kW

• sprawność 92%

• pojemność wodna kotła 186 l

• wymiary: wys.xszr.xgłęb. 1295x700x1583

• ciężar 0,24 kg

1. Obliczenie mocy cieplnej i dobór palników oleju opałowego, przewodów.

Znamionowa moc cieplna kotła.

Q_K/ZN = 191 kW

Sprawność kotła.

η_K/ZN = 92 %

Moc cieplna palnika.

Q_p =
=
= 201 kW

Dobrano dwustopniowy palnik olejowy firmy ALEX - GIERSCH typu R 30-Z-L

o mocy 200 kW.

Dane techniczne palnika:

• zakres pracy do 200 kW

• regulacja mocy dwustopniowa

• ciśnienie oleju robocze I 10 bar

• zużycie oleju I do 13,7 kg/h

• ciśnienie oleju robocze II 20 bar

• zużycie oleju II do 18,6 kg/h

• paliwo olej opałowy lekki EL

Dobór przewodów olejowych:

Przyjęto instalacje dwuprzewodową miedziana

V_p1 = 18,6 kg/h v= 4m/s dobrano dn 12x1

V = 37,2 kg/h v= 4m/s dobrano dn 15x1

2. Obliczenie pojemności i dobór wymienników ciepłej wody.

- liczba mieszkańców.

U_M = 150

- współczynnik akumulacyjności cieplnej wymienników ciepłej wody.

ϕ = 0,10 ÷ 0,35 przyjęto 0,16

- współczynnik godzinowej nierównomierności rozbioru ciepłej wody.

N_h = 2,744

Obliczeniowa pojemność wymienników ciepłej wody.

V_cw = 90 ⋅ ϕ ⋅ U_M ⋅ log N_h = 90 ⋅ 0,16 ⋅ 150 ⋅ log 2,744 = 947 dm³ = 0,947 m³

Dobrano dwa zasobnikowe podgrzewacze wody firmy Vailland VIH 500/6 . Pojemność całkowita 1000 l. Pojemność jednego zsobnika 500 l.

Dane techniczne:

• dopuszczalna tem. C.w.u 75^oC

• zużycie energi w stanie gotowości do pracy kWh/24h = 2,5

• wydatek trwały 1425 l/h

• wymiary wys. , średnica 1755, dn 750

4. Zabezpieczenie instalacji ( naczynie wzbiorcze, zawory bezpieczeństwa)

4.1. Obliczenie objętości wody w instalacji centralnego ogrzewania.

Przyjęto pojemność wodną instalacji centralnego ogrzewania zgodnie z wykresem „Wyciąg z wytycznych ZVH dla doboru naczyń wrównawczych wg DIN 4751 „ w zależności od nominalnej wydajności cieplnej, przyjmując, że w budynku mieszkalnym zamontowane są grzejniki płytowe gdzie

Q = 382 kW V _ins= 2950 l

Pojemność wodna kotła

V_k= 186 l x 2 = 372

Pojemność rur stalowych dn 65, dn 50 w obrembie kotłoni:

V_ik = 500l

V _c = 2950 + 372 + 500 =3822 l = 3,8 m³

4.2. Obliczenie całkowitej objętości naczynia wzbiorczego wg PN-99/B-02414

Obliczenie objętości użytkowej naczynia wzbiorczego t_z = 80^o

ΔV_o = 0,0287 dm³/kg

.

V_u = V_c ⋅ ρ_o ⋅ ΔV_o = 3,8 ⋅ 999,7 ⋅ 0,0287 =109 dm³

Maksymalne ciśnienie wody w urządzeniu kotłowni.

P_MAX = 4 bar

Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym przeponowym.

P = p_stat + 0,2 = 13,9 + 2 = 15,9 mH₂O = 156 kPa =1,56 bar

Przyjęto 1.6 bar

Całkowita objętość naczynia wzbiorczego.

V_c = V_u ⋅
=
227 dm³

Dobór naczynia wzbiorczego.

Dobrano naczynie wzbiorcze firmy REFLEX typ AS 250, o pojemności całkowitej 250 dm³ i ciśnieniu roboczym 4 bar.

Obliczenie średnicy wewnętrznej rury wzbiorczej.

Przyjęto średnicę rury wzbiorczej d = 25 mm , ( króciec do podłączenia naczynia do instalacji R 1” ).

4.3. Dobór zworu bezpieczeństwa centralnego ogrzewania dla jednego kotła

Moc jednego kotła 191 kW

Ciśnienie robocze kotła - 0,4 MPa

Naczynie przeponowe - 0,4 MPa

Instalacja - 0,6 MPa

Armatura - 1,0 MPa

Ciśnienie robocze

dla nadciśnienia 0,44 MPa r =2100 kJ/kg

α = 0,9 · α_rzecz.

α = 0,9 · 0,78 = 0,702

K₁ = 0,53 - współczynnik poprawkowy

Średnica gniazda zaworu bezpieczeństwa

Przyjęto zawór bezpieczeństwa proporcjonalny sprężynowy, z dzwonem wspomagającym, kątowy, kołnierzowy, firmy ARMAK Si 2501, d₀ = 16 mm,

D_nom = 25x25

Ciśnienie pełnego otwarcia 0,44 MPa

Nastawa sprężyny 0,35.......0,50 Mpa

4.4. Dobór zworów bezpieczeństawa c.w.u.

Obliczenie pola przekroju i średnicy siedliska oraz dobór zaworu bezpieczeństwa wymienników ciepłej wody ( wg PN-76/B-02440 )

Obliczenie pola przekroju siedliska zaworu bezpieczeństwa

Współczynnik wypływu

α_K = 0,25

Ciśnienie dopuszczalne wymienników ciepłej wod

P_WC/DOP = 6 bar

Ciśnienie początku otwarcia zaworu bezpieczeństwa

P_ZB/1 = 1,10 x P_WC/DOP = 1,10 x 6=6,6 bar

Objętość ciepłej wody

V_CW = 500 dm³

Minimalna przepustowość zaworu bezpieczeństwa

M_ZB/MIN = 0,16 V_CW = 0,16 x 500= 80 dm³/h

Ciśnienie przestrzeni , do której wypływa czynnik z zaworu bezpieczeństwa

P_ZB/2 = 0 bar - ciśnienie atmosferyczne

P_ZB/2 = 1 bar - ciśnienie absolutne

Obliczeniowy współczynnik wypływu zaworu bezpieczeństwa

α_O = 0,35 α_K = 0,35 x 0,2=0,07

Obliczeniowa gęstość wody

ρ_O = f ( 55^O ) = 985,7 kg/m³

Obliczeniowa średnica siedlisko zaworu bezpieczeństwa

Przyjęto średnice d_o = 14 mm

Dobrano zawór bezpiczeństawa na jeden podgrzewacz zasobnikowy ciepłej wody użytkowej

firmy HAUST typ 2115 zgodnie z tabelą producenta przewidzianą odpowiednio wielkością

przyłącza w stosunku do pojemności zasobnika :

średnica podłączenia króćca ¾”

ciśnienie zadziałania 6 bar

4.5. Dobór elementów instalacji odrowadzenia spalin.

Znamionowa moc cieplna jednego kotła.

Q_K/ZN = 191kW

Efektywna wysokość komina.

H_KN/E = 15,5m

Dobór komina na jeden kocioł:

Średnicę konina odczytano z nomogramu firmy MK , dla mocy cieplnej kotła

Q_k= 191 kW i wysokości komina 15,5 m ,dobrano średnicę komina 250 mm Komin murowany w wewnątrz budynku z wkładem kominowym ze stali kwasoodpornej .

Elementy komina dobrano z katalogu firmy MK.

W skład przewodu spalinowego wchodzą następujące elementy:

Płyta dachowa

Parasol

Rury o długości 250 cm i φ 250 mm

Wyczystaka

Odskraplacz φ 250 mm

Dobór przewodów łączących kocioł z kominem.

Przewody łączące kocioł z kominem dobrano z katalogu firmy MK.

Średnica przewodu łączącego kocioł z kominem równa jest króćcowi wylotu spalin i wynosi 250 mm.

W skład przewodu łączącego kocioł z kominem wchodzą następujące elementy:

Kolano o kącie O^o do 90^o.

Rury φ 250 mm

5. Obliczenie masy paliwa zużywanego w kotłowni.

Zużycie paliwa przez jeden kocioł podczas pracy przy maksymalnej mocy: 18,6 kg/h.

5.1. Liczba stopniodni w sezonie ogrzewniczym.

S_d = 4000 dla III strefy klimatycznej

Współczynnik uwzględniający przerwy w działaniu urządzenia centralnego ogrzewania.

y_co = 0,95 ogrzewanie bez przerwy

Współczynnik zwiększający stosowany wpierwszych sezonach grzewczych przyjęto:

a_CO = 1,

Sprawność urządzenia centralnego ogrzewania z uwzględnieniem sprawności kotłów i wewnętrznej sieci w budynku

η_co = 0,92

Obliczeniowa temperatura wewnętrzna pomieszczeń budynku.

t_i = 20⁰C

Obliczeniowa temperztura zewnętrzna

t_e = -20⁰C

Liczba dni w ciągu roku obejmujących przygotowanie ciepłej wody.

N_CW = 365 dni

Sprawność wymienników i instalacji ciepłej wody.

η_CW = 0,80

Wartość opałowa paliwa - oleju.

Dla oleju EL wartość
opałowa H = 42700 kJ/kg

Obliczenie masy paliwa zużywanego w kotłowni.

Masa paliwa zużywanego do centralnego ogrzewania budynków.

B_CO = 86400 ⋅ S_d ⋅

B_CO = 86400 ⋅ 4000 ⋅
= 54324 kg/rok

B_CO =

5.2. Masa paliwa zużywanego do przygotowania ciepłej wody

B_CW =

B_CW =
= 20525 kg/rok

B_Cw =

Q_{śr -} zapotrzebowanie na moc cieplna na potzreby c.w.u

n - czas [s]

Roczne zapotrzebowanie paliwa zużywanego w kotłowni

B_C = B_CO + B_CW

B_C = 63167+ 23866 = 87033 l/rok

5.3. Maksymalne miesięczne zapotrzebowanie na paliwo.

Maksymalne miesięczne zapotrzebowanie na paliwo na potrzeby c.o. wynosi 20% rocznego zapotrzebowania na paliwo na potrzeby c.o. dla miesięcy: grudzień, styczeń, luty.

B_m1= 0,2 x 63167= 12633 l/m

Maksymalne miesięczne zapotrzebowanie na paliwo na potrzeby c.w.u wynosi 8,3% rocznego zapotrzebowania na paliwo na potrzeby c.w.u

B_m2= 0,083 x 23866 = 1981 l/m

Maksymalne miesięczne zapotrzebowanie na paliwo na ptrzeby c.o i c.w.u wynosi:

B_m1+m2 =12633 + 1981 =14614 l/m

5.3. Obliczenie objętości zbiorników paliwa ciekłego

Dobrano sześć zbiorników firmy DEHOUST w sumie pojemności całkowitj 15000 l.

Dane techniczne:

- pojemność jednego zbiornika 2500 l

- dł. szer. wys. zbiornika 1870x995x1610

5.4. Pojemność wanny na wypadek wycieku oleju ze zbiorników, powinna wynosić 2/3 pojemności

zbiorników. Całe pomieszczenie magazynowe traktuje się jako wannę o powierzchni 24 m2

V_w= 2/3xV_zb= 2/3x15=10 m³

Stąd wyskość wanny:

H=V_w/F_w = 10/24=0,42m

6. Wentylacja:

1. Wielkość otworu nawiewnego:

F_n = 5 x Q_K

F_{n =} 5 x 382 kW = 1910 cm ²

Dobrano kanał nawiewny o przekroju 0,44x0,44m (0,1936 m² ) - nawiew dołem 30 cm na podłogą kanałem zetowym

2. Wielkość otworu wywiewnego

F_w = 0,5 F_n

F_w = 0,5 1936 cm ² = 968 cm²

Dobrano kanał wywiewny o przekroju 0,32x0,32m (0,11m² )

1. Wentylacja nawiewno - wywiewno pomieszczenia magazynu oleju.

Zakładam krotność wymiany: 2h^-1

Kubatura pomieszczenia k=24x2,9=69,6 m³

Prędkość w kanale nawiewnym / wywiewnym 1m/s

Ilość powietrza nawiewanego /wywiewanego 140 m³ = 0,039 m³/s

Powierzchnia otworu nawiewanego / wywiewanego 0,039 m²

Przyjęto kał nawiewny i wywiewny o wymiarach 0,20x0,20 .

7. Strumień przepływu, dobór rur.

7.1. Obieg c.o.do rozdzielacza hydraulicznego.

W obliczeniach złożono, że:

c_p=4,19 kJ/(kg*K)

ρ = 977,8 kg/m

Q_c.o. = 382

V =

V₁ =

Przyjęto rury stalowe DN 80(wg PN-74200)

Prędkość przepływu: 0,91 m/s

Strata ciśnienia: 175Pa/m

7.2.Obiegi c.w.u.

Q_c.w.u. = 56kW

V =

V =

Przyjęto rury stalowe DN 32(wg PN-74200)

Prędkość przepływu: 0,81m/s

Strata ciśnienia: 403Pa/m

7.3. Obiegi c.o. 1 i 2

Strumień objętości czynnika płynącego od rozdzielacza hydraulicznego na poszczególne obiegi:

Q_c.o.1 = 140kW

V₁ =

Przyjęto rury stalowe DN 50( wg PN-74/H-74200)

Prędkość przepływu: 0,83 m/s

Strata ciśnienia: 230 Pa/m

Q_c.o.2 = 120kW

V₁ =

Przyjęto rury stalowe DN 50( wg PN-74/H-74200)

Prędkość przepływu: 0,70 m/s

Strata ciśnienia: 223 Pa/m

1. Dobór zwrotnicy hydraulicznej.

W projektowanej kotłowni przewidziano zastosowanie pionowego rozdzielacza hydraulicznego, który przy założeniu maksymalnej prędkości przepływu nie powinno przekraczać 0,1m/s Przy takich prędkościach przepływu rozdzielacz (pionowy) spełni rolę odmulacza instalacji.

Dobrano zwrotnicę hydrauliczną o średnicy 3 x 80 mm =240 mm i wysokości 2160 mm

W górnej części króćc do odpowietrzenia, a w dolnej króciec do odmulania.

7.5. Dobór urządzeń uzdatniania wody.

Dobrano urządzenia firmy AlamoWater o następujących parametrach:

Filtr mechaniczny:

• typ obudowy filtra 10 BB-1

• zakres przepływów 3,8-151 l/min,(0,228-9,06 m³/h)

• maksymalne ciśnienie 6,8 bar

• dopuszczalna temperatura pracy 37,7 °C,

• średnica przyłącza 1”

• typ wkładu filtra CP 5 BB

• CP 5 5 mikronów

• opis wkładu: harmonijkowy, wykonany z celulozy impregnowanej poliestrem, do usuwania zanieczyszczeń mechanicznych.

Zmiękczacz wody firmy AlamoWater o parametrach:

• typ zmiękczacza TT8 RT8

• przepływ nominalny 0,75 m³/h

• ciśnienie robocze 2-8 bar

• średnica przyłącza ¾”

• przepływ przy płukaniu 3,8 l/min, (0,228 m³/h)

• maks. zużycie soli 1,8 kg

Założono czas napełniania instalacji 6 godzin zatem wydajność pompy powinna wynosić:

V_p = V_i / 6 czyli V_p = 3 / 6 = 0,50 m³/h,

8.Dobór zaworów trójdrogowych.

Dobór zaworu trzydrogowego dla obiegu c.o nr 1.

• strata ciśnienia obiegu dla zaworu została policzona na odcinku: od rozdzielacza hydraulicznego do zaworu trójdrogowego i od podłączenia przewodu podmieszającego

do rozdzielacza hydraulicznego

Nr działki	Moc cieplna	Przepływ	Długość działki	Średnica działki	v	R	R*l	Σξ	Z	R*l+Z
	Q	m	l	DN
	W	kg/h	m	mm	m/s	Pa/m	Pa		Pa	Pa
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
c.o. 1
1	140000	6014	0,97	50	0,83	230	223,1	15,0	4844	5067,1

Δp_{c.o 1} = 5,07 kPa = 0,05 bar

Dobór zaworu trzydrogowego dla obiegu c.o nr 2.

• strata ciśnienia obiegu dla zaworu została policzona na odcinku: od rozdzielacza hydraulicznego do zaworu trójdrogowego i od podłączenia przewodu podmieszającego

do rozdzielacza hydraulicznego

Nr działki	Moc cieplna	Przepływ	Długość działki	Średnica działki	v	R	R*l	Σξ	Z	R*l+Z
	Q	m	l	DN
	W	kg/h	m	mm	m/s	Pa/m	Pa		Pa	Pa
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
c.o. 2
1	120000	5182	0,90	50	0,7	223	200,7	15,0	4844	5044,7

Δp_{c.o 2} = 5,05 kPa = 0,05 bar

Obieg c.o 1

Wymagana obliczeniowa strata ciśnienia wody w armaturze regulacyjnej (bar):

Zakładam autorytet a = 0,5

Dobrano zawór firmy Danfoss

VF 3 DN 40 kołnierzowy K_Vs = 25 m³/h

Napęd AM V 323 600N

Rzeczywsty opór zaworu i autorytet:

Obieg c.o 2

Wymagana obliczeniowa strata ciśnienia wody w armaturze regulacyjnej (bar):

Zakładam autorytet a = 0,5

Dobrano zawór firmy Danfoss

VF 3 DN 40 kołnierzowy K_Vs = 25 m³/h

Napęd AM V 323 600N

Rzeczywsty opór zaworu i autorytet:

8, Dobór pomp

8.1. Pompa obiegu kotłów V=16,8m³/h

Δp_{obli. kotła} = Δp_ins· b_z

b_z - współczynnik na nieprzewidziane opory 1,15

Δp_{obli. kotło} = 10733 · 1,15 = 12342 Pa = 12,3 kPa = 1,25mH₂O

Dobrano :

LFP Leszno 65Poe60A/B

8.2. Pompa I obiegu c.o. V₁ = 6,15 m³/h

Δp _c.o.1= (Δp_{inst. kot.} + Δp_{inst. bud} + Δp_zm.) · b_z

Δp _c.o.1= (10279 + 22000 + 6000) · 1,15= 44021Pa = 44,0 kPa = 4,5 mH₂O

Dobrano:

LFP Leszno 50Pou120A/6 I

8.3. Pompa II obiegu c.o. V₂= 5,3 m³/h

Δp _c.o.2= (Δp_{inst. kot.} + Δp_{inst. bud.}+ Δp_zm) · b_z

Δp _c.o.2= (8065 + 22000 + 5000)· 1,15 = 40325 Pa = 40,3 kPa = 4,1 mH₂O

Dobrano:

LFP Leszno 50Pou120A/6 I

8.4 Pompa cyrkulacyjna V= 1m³/h

Δp _c.w.u.= 22 kPa = 2,24 mH₂O

Dobrano:

LFP Leszno 25Pwe60C

8.5. Pompa ładująca zasobnik V_cwu= 2,5 m³/h

Δp _c.w.u.= (Δp_zasobnik. + Δp_inst. ) · b_z

Δp _c.w.u.= ( 13 000 + 12422)· 1,15 = 25422 Pa = 25,4kPa = 2,6 mH₂O

Dobrano:

LFP Leszno 32 POr80C

9. Lista elementów kotłowni.

Lp.	Opis elementu	Typ	Producent	Ilość
1.	Kocioł Vaillant	GP 210 - 191	Vaillant	2
2.	Rozdzielacz hydrauliczny	3 obwodowy	DeDietrich	1
3.	Zawór bezpieczeństwa	Si 2501 D =25x25	ARMAK	1
4.	Palnik olejowy	R - 30	Alex - Giersch	2
5.	Podgrzewacz zasobnikowy wody	VIH 500	Vaillant	2
6.	Zawór bezpieczeństwa c.w.u.	2115 D „1”	HAUST	1
7.	Zawór kulowy kołnierzowy	DN 65	HAUST	2
7a	Zawór kulowy kołnierzowy	DN 80	HAUST	2
7b	Zawór kulowy kołnierzowy	DN 32	HAUST	3
7c	Zawór kulowy kołnierzowy	DN 50	HAUST	6
7d	Zawór kulowy mufowy	DN 25	HAUST	4
7e	Zawór kulowy mufowy	DN32	HAUST	2
7f	Zawór kulowy mufowy	DN 15	HAUST	2
7g	Zawór kulowy mufowy	DN 20	HAUST	2
8.	Zawór zwrotny	DN 80	HAUST	1
9.	Manometr	0,6 MPa	HAUST	6
10.	Termometr	do 200^0C	HAUST	2
11.	Studzienka schladzająca	DN 1200	HAUST	1kpl
12.	Pompa ładująca zasobnik	32 POr80C	LFP Leszno	1
13.	Pompa obiegowa I i II obieg	50Pou120A/B I	LFP Leszno	2
14.	Pompa uzupełniająca c.o.	NK 32-125	Grunfos	1
15.	Pompa obiegowa kotłów	65Poe60A/B	LFP Leszno	1
16.	Pompa cyrkulacyjna	25PWe60c	LFP Leszno	1
19.	Zawór trójdrogowy z napędem AMV 323 600N	VF3ND32	Danfoss	2
22.	Automatyczny odpowiecznik	DN15		1
23.	Zawór do oleju	DN 12	DEHOUST	1
24.	Filtr siatkowy do oleju	DN 15	DEHOUST	1
25.	Zbiornik oleju z osprzętem	2500 l	DEHOUST	6
26.	Przeponowe naczynie zbiorcze	AS250	REFLEX	1
27.	Zawór zamykający	DN 65	DANFOSS	2
28.	Odpowietrzenie zbiorników oleju		DEHOUST	1
29.	Wodomierz JS 1,5	DN 15	METRON	1
30	Wodomierz JS 3,5	DN 32	METRON	1
31.	Korek wlewowy oleju		DEHOUST	1
32.	Zmiękczacz wody	TT8FT8	ALAMOWATER	1
33.	Złoże regeneracyjne		ALAMOWATER	1
34.	Zbiornik wody uzdatnionej		ALAMOWATER	1
35.	Rura kwasoodporna	DN 250	MK	10m
36.	Wyczystka z odklapraczem	DN 250	MK	2
37.	Trójnik 90^0	DN 250	MK	2
38.	Kolano 90^0 nastawne	DN 250	MK	4
39.	Parasol + płyta dachowa	DN 250	MK	2
40.	Kanał wentylacyjny typu Z	0,44 x 0,44 m	MK	1
41.	Kanał wentylacyjny typ Z	0,20 x 0,20 m	MK	1

Dobór zaworu trzydrogowego dla obiegu kotła nr 2.

• strata ciśnienia obiegu dla zaworu została policzona na odcinku: od zaworu, przez sprzęgło hydrauliczne i z powrotem do mieszania,

Δp_{obieguK2 (10,3 m)} = 8,1kPa

Dobór zaworu trzydrogowego obiegu c.o. I

• strata ciśnienia obiegu dla zaworu została policzona na odcinku: od zaworu, przez instalacje do sprzęgła hydraulicznego, i z powrotem do mieszania,

Δp_{obiegu CO I (3,6 m)} = 26,27kPa

Dobór zaworu trzydrogowego obiegu c.o. II

• strata ciśnienia obiegu dla zaworu została policzona na odcinku: od zaworu, przez instalacje do sprzęgła hydraulicznego, i z powrotem do mieszania,

Δp_{obiegu CO II(3,6 m)} = 26,3kPa

TABELA DOBORU ZAWORÓW - SIEMENS

Opis obiegu	p	Q	kv	kv	p	Autorytet	p	typ zaworu	typ siłownika
			oblicz.	dobrane	rzecz.	zaworu
-	kPa	m3/h	-	-	kPa	-	kPa	-	-
obieg kotła nr 1	8,40	8,80	30,36	49	3,23	0,28	11,63	VVF31	DCO
obieg kotła nr 2	8,10	8,80	30,92	49	3,23	0,28	11,33	VVF31	DCO
I obieg CO	26,28	6,59	12,86	12	30,16	0,53	56,44	VVF31	DCO
II obieg CO	26,30	5,27	10,28	12	19,29	0,42	45,59	VVF31	DCO

14.Dobór pomp.

Dobór pompy dla obiegu kotła nr 1.

• strata ciśnienia obiegu dla pompy została policzona na odcinku: kocioł, rura zasilająca, sprzęgło hydrauliczne, rura powrotna, zawór mieszający, kocioł przy przepływie 8,8 m³/h,

Δp_POMPYkotła1 = Δp_zaworu + Δp_o.kotła1 = 11,63 + 8,4 =20,03kPa = 2 m H₂O,

Dobrano pompę firmy Grundfoss typu TP 40-180/2, karta doboru - ZAŁĄCZNIK NR 1.

Dobór pompy dla obiegu kotła nr 2.

• strata ciśnienia obiegu dla pompy została policzona na odcinku: kocioł, rura zasilająca, sprzęgło hydrauliczne, rura powrotna, zawór mieszający, kocioł przy przepływie 8,8 m³/h,

Δp_POMPYkotła2 = Δp_zaworu + Δp_o.kotła2 = 11,33 + 8,10 =19,43kPa = 1,9 m H₂O,

Dobrano pompę firmy Grundfoss typu TP 40-180/2, karta doboru - ZAŁĄCZNIK NR 1.

Dobór pompy dla obiegu c.o. I

• strata ciśnienia obiegu dla pompy została policzona na odcinku: sprzęgło hydrauliczne, rura zasilająca w kotłowni, zawór mieszający, instalacja poza kotłownią, rura powrotna w kotłowni, przy przepływie 6,6m³/h,

Δp_{POMPYobiegu CO I} = Δp_zaworu + Δp_inst.=56,44 +26,28 =82,72 kPa = 8,3 m H₂O,

Dobrano pompę firmy Grundfoss typu TP 40-180/2, karta doboru - ZAŁĄCZNIK NR 2.

Dobór pompy dla obiegu c.o. II

• strata ciśnienia obiegu dla pompy została policzona na odcinku: sprzęgło hydrauliczne, rura zasilająca w kotłowni, zawór mieszający, instalacja poza kotłownią, rura powrotna w kotłowni, przy przepływie 5,3 m³/h,

Δp_{POMPYobiegu CO II} = Δp_zaworu + Δp_inst.=45,59 +26,30 =71,89 kPa = 7,2 m H₂O,

Dobrano pompę firmy Grundfoss typu TP 40-120/2, karta doboru - ZAŁĄCZNIK NR 3.

Dobór pompy dla obiegu przygotowania c.w.u.

• strata ciśnienia obiegu dla pompy została policzona na odcinku: rura zasilająca w kotłowni, podgrzewacz, rura powrotna w kotłowni, przy przepływie 6,6 m³/h,

Δp_CWU = 4,4 +34 = 38,4kPa = 3,8 mH₂O,

Dobrano pompę firmy Grundfoss typu TP 50-60/2, karta doboru - ZAŁĄCZNIK NR 4.

Dobór pompy dla obiegu cyrkulacji.

• strata ciśnienia obiegu dla pompy została podana w temacie ćwiczenia

Δp_cyrkulacji = 24kPa = 2,4 mH₂O,

Dobrano pompę firmy Grundfoss typu NK 32-125, karta katalogowa ZAŁĄCZNIK NR 5.

Dobór pompy dla obiegu napełniania instalacji (czas napełniania 6 godzin)

• strata ciśnienia obiegu dla pompy została policzona na odcinku: zbiornik do kolektora powrotnego z uwzględnieniem naczynia wzbiorczego przy przepływie 0,5 m³/h,

Δp_uzupełn. = 1,6+0,5=2,1 kPa = 0,21 m H₂O

Dobrano pompę firmy Grundfoss typu SPK 1-15/1, karta katalogowa ZAŁĄCZNIK NR 6.

SPIS CZĘŚCI

14. Dobór średnic przewodów i obliczenie spadków ciśnienia.

1. Dobór średnic przewodów.

2. Obliczenie spadków ciśnienia.

Nr	Q	M	dZ x g	w	R	L	Σ Lz	(L+ΣLZ)	ΔPdz	ΔpO/K
	kW	kg/s	mm	m/s	Pa/m	m	m	Pa	kPa	kPa
OBIEG BUDYNKU B1
kocioł K1 - kolektor C - kolektor D - kocioł K1
1	440	5,4	102x3,5	0,8	99,5	8,5	16,18	2455,7	2,5	2,46
2	880	10,8	133x4	0,92	92,8	7,2	44,04	4755,1	4,8	7,21
3	880	10,8	133x4	0,92	92,8	6,9	44,04	4727,2	4,7	11,94
4	440	5,4	102x3,5	0,8	99,5	6	18,56	2443,7	2,4	14,38
spadki ciśnienia w urządzeniach obiegu - kocioł									15,0	29,38
odpowietrznik									1,4	30,78
odmulacz									4,0	34,78
całkowity spadek ciśnienia obiegu ΔHO/K/B1										34,78

Nr	Q	M	dzxg	w	R	L	Σ Lz	(L+ΣLz)	ΔPdz	Δpo
	kW	kg/s	mm	m/s	Pa/m	m	m	Pa	kPa	kPa
OBIEG WYMIENNIKA W2
kocioł K1 - kolektor C - wymiennik W2 - kolektor D - kocioł K1
1	440	5,4	102x3,5	0,8	99,5	8,5	16,18	2455,7	2,5	2,46
2	880	10,8	133x4	0,92	92,8	7,2	44,04	4755,1	4,8	7,21
5	157	1,92	57x3	0,92	336,4	3,7	17,4	7098,0	7,1	14,31
6	78,5	0,96	44,5x3	0,86	386,5	7,5	25,02	12569,0	12,6	26,88
7	78,5	0,96	44,5x3	0,86	386,5	8	9,9	6918,4	6,9	33,80
8	157	1,92	57x3	0,92	336,4	7	17,4	8208,2	8,2	42,00
3	880	10,8	133x4	0,92	92,8	6,9	44,04	4727,2	4,7	46,73
4	440	5,4	102x3,5	0,8	99,5	6	18,56	2443,7	2,4	49,18
spadki ciśnienia w urządzeniach obiegu - kocioł									15,0	64,18
odpowietrznik									1,4	65,58
wymiennik ciepła									8,0	73,58
odmulacz									4,0	77,58
całkowity spadek ciśnienia obiegu ΔHO/CW										77,58

3. Wyszczególnienie przeszkód miejscowych i długości zastępczych dla działek obliczeniowych.

Nr.dz.	Rodzaj przeszkody miejscowej	liczba	Lz	suma Lz
1	kolano	2	1,19	2,38
		zwężka	1	0,3	0,3
		zawór	1	13,5	13,5
	2	kolano	4	1,76	7,04
		zawór	2	18,5	37
	3	kolano	4	1,76	7,04
		zawór	2	18,5	37
	4	kolano	4	1,19	4,76
		zawór	1	13,5	13,5
		zwężka	1	0,3	0,3
	5	zawór	2	8,19	16,38
		kolano	3	0,51	1,53
	6	zawór	3	0,39	1,17
		kolano	1	7,95	7,95
	7	zawór	1	7,95	7,95
		kolano	5	0,39	1,95
	8	zawór	2	8,19	16,38
		kolano	2	0,51	1,02
	kocioł	2	15	30
	wymiennik	2	8	16
	odmulacz	1	4	4
	odpowietrznik	3	1,4	4,2

15. Obliczenie podstawowych parametrów i dobór zaworów mieszających.

1. Założony udział spadku ciśnienia na zaworze w spadku ciśnienia obiegu budynku B1.

a_V/z ≥ 0,5

2. Strumień objętości wody obiegu budynku B1.

V_CO/B1 =

11,7 m³/h

3. Spadek ciśnienia tej części obiegu, w której przepływ czynnika grzejnego jest zmienny.

ΔP_O/B1 = 0,44 bar

4. Wymagany spadek ciśnienia na zaworze mieszającym.

ΔP_ZM/B1 = a_V ⋅
0,44 bar

5. Strumień objętości czynnika grzejnego odpowiadający spadkowi równemu 1bar.

K_VS/O = V_CO/B1 ⋅
11,7 m³/h

6. Dobór zaworu mieszającego.

Dobrano zawór mieszający firmy DANFOS typu VF 3 o DN 65mm, maksymalnym ciśnieniu pracy 6 bar i spadku ciśnienia 3,5 kPa. Do zaworu dobrano napęd AMV 123/143.

7. Rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze mieszającym.

ΔP_ZM/B1/RZ = ΔP_O/B1 ⋅
0,44 bar

8. Rzeczywisty autorytet zaworu mieszającego.

a_­V/RZ =
0,5

9. Rzeczywista prędkość przepływu czynnika grzejnego w przekroju wlotowym zaworu mieszającego.

w_RZ =
0,98 m/s

16. Obliczenie podstawowych parametrów i dobór zaworów regulacyjnych wymienników ciepłej wody.

1. Założony udział spadku ciśnienia na zaworze w spadku ciśnienia na zaworze w spadku ciśnienia obiegu wymiennika W2.

a_V/z ≥ 0,5

2. Strumień objętości wody obiegu wymiennika W2.

V_CW/w2 =

6,9 m³/h

3. Spadek ciśnienia tej części obiegu, w której przepływ czynnika grzejnego jest zmienny.

ΔP_O/W2 = 0,44 bar

4. Wymagany spadek ciśnienia na zaworze mieszającym.

ΔP_ZR/W2 = a_V ⋅
0,44 bar

5. Strumień objętości czynnika grzejnego odpowiadający spadkowi równemu 1bar.

K_VS/O = V_CW/W2 ⋅
6,9 m³/h

6. Dobór zaworu regulacyjnego.

Dobrano zawór dwudrogowy firmy DANFOSS typu VR 2 o średnicy

nominalnej 40 mm , spadek ciśnienia 7 kPa.

7. Rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze mieszającym.

ΔP_ZR/W2/RZ = ΔP_O/W2 ⋅
0,44 bar

8. Rzeczywisty autorytet zaworu mieszającego.

a_­V/RZ =
0,5

9. Rzeczywista prędkość przepływu czynnika grzejnego w przekroju wlotowym zaworu mieszającego.

w_RZ =
1,5 m/s

17. Obliczenie podstawowych parametrów i dobór pomp obiegowych centralnego ogrzewania.

1. Pompa obiegowa budynku B1.

1. Obliczeniowa wydajność pompy.

V_P/B1/O = 1,15 ⋅ V_CO/B1 = 1,15 ⋅ 11,7 = 13,45 m³/h

2. Obliczeniowa wysokość podnoszenia pompy.

H_P/B1/O = (ΔH_CO/B1 + ΔH_S.C./B1 + ΔH_O/K/B1 + ΔH_ZM/BI) ⋅ 1,2

H_P/B1/O = (1,46 + 0,76 + 3,48 + 0,35) = 6,05 msw

3. Dobór pompy.

Dobrano pompę typu 40 Pou 180/II Leszczyńskiej Fabryki Pomp o parametrach H = 6,2 msw, V = 14 m³/h, prędkości obrotowej 2000 obr/min i mocy 0,73 kW.

2. Pompa obiegowa budynku B2.

1. Obliczeniowa wydajność pompy.

V_P/B2/O = 1,15 ⋅ V_CO/B2 = 1,15 ⋅ 5,9 = 6,7 m³/h

2. Obliczeniowa wysokość podnoszenia pompy.

H_P/B2/O = (ΔH_CO/B2 + ΔH_S.C./B2 + ΔH_O/K/B2 + ΔH_ZM/B2) ⋅ 1,2

H_P/B2/O = (0,73 + 0,38 + 3,48 + 0,35) = 4,94 msw

3. Dobór pompy.

Dobrano pompę typu 32 Poe 120A/B Leszczyńskiej Fabryki Pomp o parametrach H = 5 msw, V = 8 m³/h, prędkości obrotowej 1000 obr/min i mocy 0,45 kW.

3. Pompa tłocząca czynnik grzejny do przewodu powrotnego (na

rozdzielaczu).

1. Obliczeniowa wydajność pompy.

V_P/M = k_P/M (V_P/B1 + V_P/B2 + V_P/CW) m³/h

V_P/B2 = 1,15 ⋅ V_CO/B2 = 1,15 ⋅


V_P/B2 = 1,15 ⋅ V_CO/B2 = 1,15 ⋅
1,15 ⋅ 5,9 = 6,7 m³/h

k_P/M = (0,30 ÷ 0,50) - regulacja zaworami 3 lub 4-drogowymi sterowanymi płynnie przez regulator.

k_P/M = (0,50 ÷ 0,70) - brak płynnej regulacji zaworami

V_P/M = 0,5 (13,45 + 6,7 + 7,9) = 8,4 m³/h

2. Obliczeniowa wysokość podnoszenia pompy.

H_P/M = 1,2 (H_K/B - H_K/A) = 1,2 ⋅ 0,5 = 0,6 msw

3. Dobór pompy.

Dobrano pompę typu 50PJM 120 DS Leszczyńskiej Fabryki Pomp o parametrach H = 3,5 msw, V = 9 m³/h, prędkości obrotowej1400 obr/min i mocy 0,25 kW.

4. Pompa wody uzupełniającej.

1. Obliczeniowa wydajność pompy.

V_P/UZ/O = 0,015 (V_P/B1 + V_P/B2 + V_P/CW) m³/h

V_P/UZ/O = 0,015 (13,45 + 6,7 + 7,9) = 0,42 m³/h

2. Obliczeniowa wysokość podnoszenia pompy.

H_P/UZ/O = 1,20 (H_K/B + ΔH_Z-K + ΔH_G) msw

H_P/UZ/O = 1,20 (0,5 + 0,4 + 2,3) = 3,8 msw

3. Dobór pompy

Dobrano pompę typu 25 Poe 60C Leszczyńskiej Fabryki Pomp o parametrach H = 3,5 msw, V = 1,5 m³/h, prędkości obrotowej 1000 obr/min i mocy 0,1 kW.

19. Obliczenie podstawowych parametrów i dobór pomp obiegowych

wymienników ciepłej wody.

1. Pompa czynnika grzejnego wymienników ciepłej wody.

1. Obliczeniowa wydajność pompy.

V_P/CW/O = 1,15 ⋅ V_CW m³/h

V_P/CW/O = 1,15 ⋅ V_CW = 1,15 ⋅


V_P/CW/O = 1,15 ⋅ V_CW = 1,15 ⋅
1,15 ⋅ 6,9 = 7,9 m³/h

2. Obliczeniowa wysokość podnoszenia pompy.

H_P/CW/O = 1,20 (ΔH_O/CW + ΔH_ZR/CW + ΔH_W/CW)

H_P/CW/O = 1,20 (7,76 + 0,7 + 0,8) = 11,1 msw

3. Dobór pompy

Dobrano pompę typu 50 PJM200 DMr Leszczyńskiej Fabryki Pomp o parametrach H = 12 msw, V = 7,5 m³/h, prędkości obrotowej 1400 obr/min i mocy 0,55 kW.

2. Pompa cyrkulacyjna ciepłej wody.

1. Obliczeniowa wydajność pompy

V_P/CR/O = 0,3 ⋅ V_CW/MAX = 0,3 ⋅ 4 = 1,2 m³/h

2. Obliczeniowa wysokość podnoszenia pompy.

H_P/CR/O = 1,2 ⋅ ΔH_CR = 1,2 ⋅ 0,57 = 0,68 msw

3. Dobór pompy.

Dobrano pompę typu 25 PWr 40C II Leszczyńskiej Fabryki Pomp o parametrach H = 2 msw, V = 2 m³/h, prędkości obrotowej 1850 obr/min i mocy 0,08 kW.

20. Obliczenie podstawowych wielkości i dobór urządzeń wentylacyjnych.

20.1. Wentylacja pomieszczenia kotłów.

1. Jednostkowy strumień objętości powietrza nawiewanego.

V_PK/N/J = 1,60 m³/(hkW)

2. Całkowity strumień objętości powietrza nawiewanego

V_PK/N = Q_K ⋅ V_PK/N/J = 880 ⋅ 1,60 = 1408 m³/h = 0,39 m³/s

3. Prędkość przepływu powietrza w przewodzie nawiewnym.

w_P/N = (1,0 ÷ 3,0) m/s

4. Obliczeniowy przekrój przewodu nawiewnego.

F_PK/N = V_PK/N / w_P/N = 0,39 / 1,0 = 0,39 m²

5. Dobór przekroju i wymiarów przewodu nawiewnego

Dobrano kanał nawiewny o przekroju 0,65x0,065m (0,42 m² )

6. Jednostkowy strumień objętości powietrza wywiewanego.

V_PK/W/J = 0,5 m³/(hkW)

7. Całkowity strumień objętości powietrza wywiewanego.

V_PK/W = Q_K ⋅ V_PK/W/J = 880 ⋅ 0,5 = 440 m³/h = 0,122 m³/s

8. Prędkość przepływu powietrza w przewodzie wywiewnym

w_P/W = (1,0 ÷ 3,0) m/s

9. Obliczeniowy przekrój przewodu wywiewnego.

F_PK/W = V_PK/W / w_P/W = 0,122 / 1,0 = 0,12 m²

10. Dobór przekroju i wymiarów przewodu wywiewnego.

Dobrano kanał wywiewny o przekroju 0,35x0,35m (0,12 m² )

1. Wentylacja pomieszczenia wymienników ciepła.

1. Krotność wymian powietrza w pomieszczeniu

Ψ = (3 ÷ 5) h^-1

2. Kubatura pomieszczenia.

K = a x b x c = 5,5 x 5,0 x 3,5 = 96 m³

3. Strumień objętości powietrza wywiewanego.

V_PW/W = K / Ψ = 96 / 4 = 24 m³/h = 0,006 m³/s

4. Prędkość przepływu powietrza w przewodzie wywiewnym.

w_P/W = (1 ÷ 3) m/s

5. Obliczeniowy przekrój przewodu wywiewnego.

F_PW/W = V_PW/W / w_P/W = 0,006 / 1 = 0,006 m²

6. Dobór przekroju i wymiarów przewodu wywiewnego.

Dobrano kanał wywiewny o przekroju 0,2x0,2m (0,04 m² )

2. Wentylacja pomieszczenia pomp.

1. Krotność wymian powietrza w pomieszczeniu

Ψ = (3 ÷ 5) h^-1

2. Kubatura pomieszczenia.

K = a x b x c = 5,5 x 5,0 x 3,5 = 96 m³

3. Strumień objętości powietrza wywiewanego.

V_PW/W = K / Ψ = 96 / 4 = 24 m³/h = 0,006 m³/s

4. Prędkość przepływu powietrza w przewodzie wywiewnym.

w_P/W = (1 ÷ 3) m/s

5. Obliczeniowy przekrój przewodu wywiewnego.

F_PW/W = V_PW/W / w_P/W = 0,006 / 1 = 0,006 m²

6. Dobór przekroju i wymiarów przewodu wywiewnego.

Dobrano kanał wywiewny o przekroju 0,2x0,2m (0,04 m² )

3. Wentylacja pomieszczenia zbiorników oleju opałowego.

1. Krotność wymian powietrza w pomieszczeniu.

Ψ = (2 ÷ 4) h^-1

2. Kubatura pomieszczenia.

K = a x b x c = 4,75 x 2,5 x 4,0 = 47,5 m³

3. Strumień objętości powietrza nawiewanego i wywiewanego.

V_PZ/W=N = K / Ψ = 47,5 / 2 = 23,7 m³/h =0,006 m³/s

4. Prędkość przepływu powietrza w przewodzie nawiewnym i wywiewnym.

w_P/N=W = (1 ÷ 3) m/s

5. Obliczeniowy przekrój przewodu nawiewanego i wywiewanego.

F_PZ/N=W = V_PZ/W=N / w_P/N=W = 0,006 / 1 = 0,006 m²

6. Dobór przekroju i wymiarów przewodu nawiewanego i wywiewanego.

Dobrano kanał nawiewny i wywiewny przekroju 0,2x0,2m (0,04 m² )

SPIS CZĘŚCI

Nr		Wyszczególnienie		ilość	Producent
1		Kocioł RONDOMAT Q = 440kW		2	VIESSMANN
2		Palnik MONARCH L3Z-A o mocy 119 - 474 kW		2	WEISHAUPT
3		Wymiennik V = 500l		2	typ WP6-3
4		Zawór bezpieczeństwa kotłów		2	ARMAK
5		Zawór bezpieczeństwa wymienników ciepłej wody		2	HUSTY
6		Naczynie wzbiorcze E500 V=500dm^3		1	REFLEX
7		Pompa obiegowa budynku B1. 40 POu 180/II, H=6,2msw, V=14m^3/h		1	LESZCZYŃSKA FABRYKA POMP
8		Pompa obiegowa budynku B2. POe 120A/B , H=5msw, V=8m^3/h		1	LESZCZYŃSKA FABRYKA POMP
9		Pompa mieszania 50JM 120 DS. H=1,2msw, V=8,4m^3/h		1	LESZCZYŃSKA FABRYKA POMP
10		Pompa cyrkulacyjna 25 PWr 40C II H=2msw, V=2m^3/h		1	LESZCZYŃSKA FABRYKA POMP
11		Pompa C.W. 50 PJM 200 DMr H=12msw, V=7,5m^3/h		1	LESZCZYŃSKA FABRYKA POMP
12		Pompa uzupełniająca 25 Poe 60C H=3,5msw, V=1,5m^3/h		1	LESZCZYŃSKA FABRYKA POMP
13		Zawór mieszający trójdrogowy VF 3 DN 65mm		2	DANFOS
14		Zawór regulacyjny dwudrogowy VR 2 o średnicy nominalnej 40 mm .		2	DANFOS
15		Odpowietrznik typ Flexair 100 F		3	FLAMCO
16		Wymiennik do uzdatniania wody		1	AQUA
17		Odmulacz typu TerFOM o średnicy nominalnej 80 mm		1	TERMEN
18		Zbiornik oleju 1850 l.		4	SCHUTZ
19		Zawór z napędem elektro-magnetycznym		2	DANFOS
20		Zawór kulowy kołnierzowy DN40		8	ZETKAMA
21		Zawór kulowy kołnierzowy DN50		4	ZETKAMA
22		Zawór kulowy kołnierzowy DN90		4	ZETKAMA
23		Zawór kulowy kołnierzowy DN125		4	ZETKAMA
24		Zawór kulowy gwintowy DN20		12	PREFEXIM
25		Zawór kulowy gwintowy DN40		2	PREFEXIM
26		Zawór kulowy gwintowy DN50		2	PREFEXIM
27		Zawór zwrotny gwintowy DN50		4	PREFEXIM
28		Zawór zwrotny kołnierzowy DN40		1	ZETKAMA
29		Zawór zwrotny kołnierzowy DN50		2	ZETKAMA
30		Zawór zwrotny kołnierzowy DN90		2	ZETKAMA
31		Manometr, tarcza M100-R/51, do 0,6Mpa		22	WIKA
32		Zawór manometru		22	WIKA
33		Rurka łącząca zawór manometru		22	WIKA
34		Termometr 200^0 C		12	WIKA
35		Czujnik temper zewnętrznej		1	VIESSMANN
Nr	Wyszczególnienie		ilość			Lz	suma Lz
1	Kocioł RONDOMAT Q = 440kW		2			15	30
2	Palnik MONARCH L3Z-A o mocy 119 - 474 kW		2			0	0
3	Wymiennik V = 500l		2			8	16
4	Zawór bezpieczeństwa kotłów		2			0	0
5	Zawór bezpieczeństwa wymienników ciepłej wody		2			0	0
6	Naczynnie wzbiorcze E500 V=500dm^3		1			0	0
7	odmulacz		1			4	4
8	zbiorniki z olejem		4			0	0
9	filtr olejowy		2			0	0
10	odpowietrznik		2			1,4	2,8
11	odpowietrznik		1			1,4	1,4
12	pompa obiegowa c.o.		2				0
13	pompa obiegowa c.w.u.		1				0
14	pompa mieszania		1				0
15	pompa cyrkulacyjna cwu		1				0
16	wymiennik do uzdatniania wody		1				0
17	zawór mieszający		2				0
18	zawór regulacyjny		2				0
19	zawór						0
20	zawór						0
21	zawór						0
22	zawór						0
23	zawór						0
24	zawór						0
25	zawór						0
26	zawór zwrotny						0
27	zawór zwrotny						0
28	zawór zwrotny						0
29	zawór kulowy						0
30	zawór kulowy						0
31	zawór kulowy						0
32	zawór kulowy zwrotny						0
33	manometr						0
34	zawór manometru						0
35	rurka łącząca zawór manometru						0
36	termometr						0
37	czujnik temper						0
38	termometr						0
39	czujnik temper zewnętrznej

4.5. Obliczenie strumienia objętości wody przepływającej przez odmulacz i jego dobór.

Obliczenie strumienia masy wody płynącej przez odmulacz.

Sumaryczna znamionowa moc cieplna kotłów.

Q_k =
= 382 kW

Obliczeniowa różnica temperatury czynnika grzejnego.

Δt_k = 20⁰C

Ciepło własciwe wody.

C_W = 4,2 kJ/(kgK)

Strumień masy wody płynącej przez odmulacz.


=
= 4,55 kg/s

Obliczenie strumienia objętości wody płynącej przez odmulacz.

Obliczeniowa gęstość czynnika grzejnego


= f (70⁰C) = 971 kg/m^{3 !!!!!!!!!!!!}

Strumień objętości wody płynącej przez odmulacz.


= 16 m³/h


Dobrano filtroodmulnik z wkładką magnetyczną firmy CYKLON typu FCM 80

- średnica nominalna DN 80

• spadek ciśnienia 4 kPa

• ciśnienie obliczeniowe 0,6 MPa

20

---