Politechnika Wrocławska 9 VI 2010 r.

Wydział Budownictwa

Lądowego i Wodnego

Projekt

Budownictwo wodne - podstawy

Projekt jazu stałego o przekroju praktycznym

na rzece Kamienna 0+950

wykonawca Krzysztof Strzeliński

nr indeksu: 176302

prowadzący dr inż. Andrzej Popow

1. Obliczenie światła jazu

1.1 Obliczenie H₀

Dane:

Q=20

m=0.49

b=23.3 [m]

g=9.81

[m]

1.2 Obliczam v.

Dane:

rzędna korony przelewu=40.81 [m]

g=9.81

Q=20

Schemat iteracji:

Założenie v początkowego obliczenie rzędnej NPP odczytanie Pola przekroju dla danej rzędnej NPP obliczenie vk porównanie z v założonym.

1.it

v=1

h=0.4878 [m]

rzędna NPP: 40.8610 [m]

pole A= 26.79

V_k dla A/Q = 0.7465

Różnica v-v_k=0.2535

2.it

v=0.76

h=0.5094 [m]

rzędna NPP: 40.8394 [m]

pole A= 26.32

V_k dla A/Q = 0.7599

Różnica v-v_k=0.0001

Przyjęto v=0.76 m/s

2. Obliczam ΔH w celu wyznaczenia współrzędnych przelewu o kształcie praktycznym:

Dla Q=20, wd= 40.61 m n.p.m.

ΔH=40.81+0.51-40.61=0.71 m

Współrzędne dla ΔH=0.71
x	y
0.00	-0.089
0.07	-0.026
0.14	-0.005
0.21	0.000
0.28	-0.004
0.43	-0.043
0.57	-0.104
0.71	-0.182
0.85	-0.279
0.99	-0.401
1.21	-0.620
1.42	-0.891
1.78	-1.392
2.13	-2.002
2.49	-2.712
2.84	-3.500
3.20	-4.416

Schemat otrzymanego przekroju:

3 Wyznaczenie niecki wypadowej

3.1 Obliczenie pierwszej głębokości sprzężonej

gdzie:

= 2,31m

Otrzymane
= 0,18 m

3.2 Obliczenie drugiej głębokości sprężonej i poszuru.

- odskok hydrauliczny jest zatopiony, nie ma potrzeby pogłębiania niecki wypadowej

Długość poszuru:

Schemat otrzymanego przelewu wraz z niecką wypadową:

4. Sprawdzenie stateczności projektowanego przelewu

Przyjmuję grubość płyty = 0.5m

dł. płyty = 5,64-0,5=5,14 m (0,5m - odcinek w którym występuję dylatacja między płytą, a prefabrykatem korpusu)

b=0,45 m

a=0,04 m

- stateczność przelewu poprawna

5. Sprawdzenie długości drogi filtracji:

Potrzebna droga filtracji:

W podłożu znajdują się grunty: żwir drobnoziarnisty

piasek gruboziarnisty

Wartość średnia

H = 0,71m

Sufozja nie nastąpi

6. Sprawdzenie warunków rozmycia pod budowlą

- głębokość wody w miejscu rozmycia

k - współczynnik nierównomierności przepływu - 1,2

m/s

otrzymujemy:

m

głębokość rozmycia dna za budowlą:
1,64-1,58 =0,06 m

7. Przyjęcie i obliczenie wymiarów ścianki filtracyjnej, ścianki stabilizującej, ścianki zabezpieczającej, sztywnego ubezpieczenia dna, elastycznego ubezpieczenia dna.

S = 9,45 m

Ścianka filtracyjna
< S = 9,3 m

Ścianka stabilizująca
= 8,1 m

Ścianka zabezpieczająca
= 3,9 m

Długość ubezpieczenia sztywnego = S = 9,45 m

Długość ubezpieczenia elastycznego = 2S = 18,9 m

Poszczególne elementy przedstawione są na rysunku przekroju jazu.

8. Projekt ujścia brzegowego:

Wlew kraty brutto:

-współczynnik zwężenia strugi zależnym od kształtu prętów kraty, dla płaskownika - 0,8

-współczynnik zwilżenia okna wlotowego ze względu na obecność kraty

- współczynnik zanieczyszczenia krat - 0,7

- wysokość okna wlotowego

Dla danego
, szerokość okna wlotowego
jest równa:

Szerokość wlotu jest niemożliwa do zrealizowania, w związku z czym nie jest możliwe wykonanie ujścia brzegowego o zadanym Q=7,42
.

Maksymalne Q, jakie można otrzymać (dla poziomu wody na wysokości korony wałów), przy założeniu, że szerokość okna wlotowego jest równa 6 m to:2,41
.

5,14

0,5

0,5

2,81

a

b

0,71

---