OBLICZENIE GŁĘBOKOŚCI ZABICIA ŚCIANKI SZCZELNEJ
Odcinek szlakowy metra znajduje się w obszarze zurbanizowanym-miejskim. gdzie brak miejsca na wykonanie wykopu szerokoprzestrzennego. Przy głębokości wykopu h=10m szerokość wynosiłaby około s=38m. Stąd brak miejsca na wykonanie wykopu szerokoprzestrzennego ze względu na istniejącą zabudowę. Zdecydowano się na wykonanie wykopu przy zastosowaniu ścianki szczelnej - grodzica G62. Przy użyciu tej technologii szerokość jaka jest potrzebna to około s=8m.
Zdefiniowanie sztywności podłoża (przyjęto więzi sprężyste co lb=0,50m):
warstwa gliny zwałowej:
cb [kN/m] |
pv [kPa] |
z [m] |
cb [kPa] |
1846,4974 |
33,93 |
0 |
923,2487 |
2217,3031 |
46,29 |
0,5 |
1108,652 |
warstwa piasków średnich:
cb [kN/m] |
pv' [kPa] |
z [m] |
cb [kPa] |
3214,7981 |
58,65 |
0 |
1607,399 |
3591,5297 |
65,523 |
0,5 |
1795,765 |
3968,2613 |
72,396 |
1 |
1984,131 |
4344,9929 |
79,269 |
1,5 |
2172,496 |
4721,7245 |
86,142 |
2 |
2360,862 |
5098,4561 |
93,015 |
2,5 |
2549,228 |
warstwa piasków grubych:
cb [kN/m] |
pv' [kPa] |
z [m] |
cb [kPa] |
5256,0993 |
99,888 |
0 |
2628,05 |
5618,3875 |
106,773 |
0,5 |
2809,194 |
5980,6757 |
113,658 |
1 |
2990,338 |
6342,9639 |
120,543 |
1,5 |
3171,482 |
6705,2521 |
127,428 |
2 |
3352,626 |
7067,5403 |
134,313 |
2,5 |
3533,77 |
7429,8285 |
141,198 |
3 |
3714,914 |
7792,1167 |
148,083 |
3,5 |
3896,058 |
8154,4049 |
154,968 |
4 |
4077,202 |
8516,6931 |
161,853 |
4,5 |
4258,347 |
8878,9813 |
168,738 |
5 |
4439,491 |
9241,2695 |
175,623 |
5,5 |
4620,635 |
9603,5577 |
182,508 |
6 |
4801,779 |
9965,8459 |
189,393 |
6,5 |
4982,923 |
10328,134 |
196,278 |
7 |
5164,067 |
10690,422 |
203,163 |
7,5 |
5345,211 |
11052,71 |
210,048 |
8 |
5526,355 |
11414,999 |
216,933 |
8,5 |
5707,499 |
11777,287 |
223,818 |
9 |
5888,643 |
12139,575 |
230,703 |
9,5 |
6069,788 |
12501,863 |
237,588 |
10 |
6250,932 |
12864,151 |
244,473 |
10,5 |
6432,076 |
13226,44 |
251,358 |
11 |
6613,22 |
13588,728 |
258,243 |
11,5 |
6794,364 |
13951,016 |
265,128 |
12 |
6975,508 |
warstwa piasków grubych od strony obudowy:
cb [kN/m] |
pv' [kPa] |
z [m] |
cb [kPa] |
0 |
0 |
0 |
0 |
258,89 |
4,92 |
0,5 |
129,445 |
517,7801 |
9,84 |
1 |
258,89 |
776,6701 |
14,76 |
1,5 |
388,3351 |
1035,56 |
19,68 |
2 |
517,7801 |
1294,45 |
24,6 |
2,5 |
647,2251 |
1553,34 |
29,52 |
3 |
776,6701 |
1812,23 |
34,44 |
3,5 |
906,1151 |
2071,12 |
39,36 |
4 |
1035,56 |
2330,01 |
44,28 |
4,5 |
1165,005 |
2588,9 |
49,2 |
5 |
1294,45 |
2847,79 |
54,12 |
5,5 |
1423,895 |
3106,68 |
59,04 |
6 |
1553,34 |
3365,571 |
63,96 |
6,5 |
1682,785 |
3624,461 |
68,88 |
7 |
1812,23 |
3883,351 |
73,8 |
7,5 |
1941,675 |
4142,241 |
78,72 |
8 |
2071,12 |
4401,131 |
83,64 |
8,5 |
2200,565 |
4660,021 |
88,56 |
9 |
2330,01 |
4918,911 |
93,48 |
9,5 |
2459,455 |
5177,801 |
98,4 |
10 |
2588,9 |
Na głębokości 10m (a od warstwy piasków gliniastych 6m) tj. tam gdzie działa parcie czynne i bierne gruntu sztywności się sumują jako połączenie szeregowe sprężynek w więzi:
z [m] |
cb [kPa] |
6 |
4801,779 |
6,5 |
5112,368 |
7 |
5422,957 |
7,5 |
5733,546 |
8 |
6044,135 |
8,5 |
6354,724 |
9 |
6665,314 |
9,5 |
6975,903 |
10 |
7286,492 |
10,5 |
7597,081 |
11 |
7907,67 |
11,5 |
8218,259 |
12 |
8528,848 |
Parcie boczne:
z [m] |
e charakt |
e obl |
0 |
8,24175 |
9,972518 |
1 |
15,10155 |
18,27288 |
3 |
64,14192 |
70,55611 |
12 |
221,9418 |
244,136 |
Parcie boczne od strony obudowy
z [m] |
e charakt |
e obl |
0 |
0 |
0 |
4 |
78,77376 |
95,31625 |
6 |
118,1606 |
142,9744 |
Schemat ścianki:
Zaproponowano typ Larsena IIIw o sztywności I=32400 cm4/m (W=1800 cm3/m), grubość t=13,4mm.
Maksymalna siła tnąca T=121,07 kN.
Reakcja w kotwie R=121,07+91,76=212,83kN.
Kotwie dobrano na podstawie reakcji równej ok. 22 ton. Zaproponowano kotew o naciągu 25 ton.
Naprężenia normalne i styczne jakie występują są równe:
W obliczeniach przyjęto długość profilu L=16m. Z obliczeń wynika, że na końcu zamodelowanego pręta przemieszczenie jest równe v=0,43cm. Na podstawie momentów zginających można określić potrzebną długość zabicia ścianki. Zdecydowano, że przy wartości -4,88kNm (L=13m) profil nie ulega dużej deformacji. Przyjąć można długość ścianki równą 13m.
Z warunku nie wystąpienia przebicia hydraulicznego (minimalna głębokość wbicia ścianki t):
warunek:
Ostatecznie przyjęto długość ścianki równą L=15m.
Sprawdzenie stateczności:
Głębokość krytyczna h:
Schemat:
Hodograf prędkości:
Uzależnienie prędkości v12, v2, v23, v3, v4 od prędkości v1:
Warunek:
stąd nierówność:
Otrzymano nierówność z niewiadomą 2 stopnia. Zgrupowano wszystkie składniki nierówności po jednej stronie tak aby równały się zeru. Istnieją dwa rozwiązania. Operowano tak zmienną h aby otrzymać wynik równy zero co świadczyło by o pierwiastku równania:
Postać nierówności (przekształcono do równania):
zatem dla wartości h= - 2,939m, M=0.
Stąd głębokość krytyczna od poziomu terenu wynosi hkr=1+3+3=7m
Dla przyjętej długości ścianki szczelnej równej L=15m stateczność została zapewniona: