POLITECHNIKA POZNA艃SKA LABORATORIUM MASZYN ELEKTRYCZNYCH |
Pawe艂 Wojtalewicz |
---|---|
WYDZIA艁 | |
Elektryczny | |
PROWADZ膭CY | ROK STUDI脫W |
|
II |
膯wiczenie odrobiono dnia: | Sprawozdanie oddano dnia: |
28.11.2013r. | 03.02.2014r. |
NR | TEMAT 膯WICZENIA: |
4. | Badanie 3-fazowego silnika indukcyjnego klatkowego. |
Dane znamionowe badanego 3-fazowego silnika indukcyjnego klatkowego :
Tr贸jk膮t 螖 | Gwiazda Y | |
---|---|---|
Un [V] | 220 | 380 |
In [A] | 4,9 | 2,8 |
Pn [kW] | 1,1 | |
cos蠁n | 0,77 | |
nn [obr./min] | 1390 | |
n1 [obr./min] | 1500 |
II Schemat elektryczny:
Modyfikacje w kolejnych punktach przebiegu 膰wiczenia:
Brak obci膮偶enia momentem wa艂u wirnika.
Przewody z wyj艣cia autotransformatora wchodz膮 na falownik, a z niego dopiero na聽uzwojenie stojana. Brak obci膮偶enia momentem wa艂u wirnika.
III Przebieg 膰wiczenia:
Wyznaczanie warto艣ci pocz膮tkowych moment贸w i pr膮d贸w rozruchowych przy聽bezpo艣rednich rozruchach w uk艂adach gwiazdy i tr贸jk膮ta oraz przy zastosowaniu prze艂膮cznika Y/螖 (na podstawie pr贸b zwarcia przy obni偶onym napi臋ciu sieci):
U [V] | I [A] | M [Nm] | |
---|---|---|---|
螖 | 60 | 4,9 | 0,8 |
Y | 60 | 1,6 | 0,2 |
Y | 220 | 2,8 | 1,3 |
Po艂膮czenie w 螖:
Irp螖 - pr膮d rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik po艂膮czony w tr贸jk膮t przy zasilaniu napi臋ciem obni偶onym:
Irp螖 = 4,9A
Irp螖n - pr膮d rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik po艂膮czony w tr贸jk膮t przy zasilaniu napi臋ciem nominalnym:
$I_{\text{rp螖n}} = I_{\text{rp}\Delta}\ \frac{U_{n}}{U_{\text{rp}\Delta}} = 4,9 \times \frac{220}{60} = 18\ \lbrack A\rbrack$
Mr螖 - moment rozruchowy silnika po艂膮czonego w tr贸jk膮t przy zasilaniu napi臋ciem obni偶onym:
Mr螖 = 0,8 Nm
Mr螖n - pr膮d rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik po艂膮czony w tr贸jk膮t przy聽zasilaniu napi臋ciem nominalnym:
$M_{\text{rp螖n}} = M_{r\Delta}\ \left( \frac{U_{n}}{U_{\text{rp}\Delta}} \right)^{2} = 0,8 \times \left( \frac{220}{60} \right)^{2} = 10,8\ \lbrack Nm\rbrack$
Po艂膮czenie w Y:
IpY - pr膮d rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik po艂膮czony w tr贸jk膮t przy zasilaniu napi臋ciem obni偶onym:
IrpY = 1,6 A
IrpYn - pr膮d rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik po艂膮czony w gwiazd臋 przy聽zasilaniu napi臋ciem nominalnym:
$$I_{\text{rpYn}} = I_{\text{rpY}}\ \frac{U_{n}}{U_{\text{rp}Y}} = 1,6 \times \frac{380}{60} = 10,1\ \lbrack A\rbrack$$
MrY - moment rozruchowy silnika po艂膮czonego w tr贸jk膮t
MrY = 0,2 Nm
MrYn - moment rozruchowy pobierany przez silnik po艂膮czony w gwiazd臋 przy聽zasilaniu napi臋ciem nominalnym:
$M_{\text{rYn}} = M_{rY}\ \left( \frac{U_{n}}{U_{\text{rp}Y}} \right)^{2} = 0,2 \times \left( \frac{380}{60} \right)^{2} = 8\ \lbrack Nm\rbrack$
Prze艂膮czenie Y w 螖:
IpY = 2,8 A
UpY = 220 V
MY = 1,3 Nm
Badanie wp艂ywu ustawienia prze艂膮cznika Y/螖 na w艂a艣ciwo艣ci eksploatacyjne silnika. Wyznaczenie charakterystyk cos蠁, 艐, I, Pel, s = f(T).
Tabela z wynikami pomiar贸w i oblicze艅:
Kolor ciemnoszary 鈥 pomiary, jasnoszary 鈥 warto艣ci obliczone.
P1 [W] | P2 [W] | Pel [W] | I [A] | U [V] | cos蠒 [-] | 蠒 [掳] | T [Nm] | n [obr/min] | Pu偶 [W] | 畏 [%] | s [%] |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
PO艁膭CZENIE STOJANA W GWIAZD臉 | |||||||||||
60 | -60 | 0 | 0,8 | 220 | 0 | 90 | 0,5 | 1495 | 12,8 | - | 0,33 |
110 | 10 | 120 | 1 | 220 | 0,32 | 71,6 | 1,7 | 1455 | 42,3 | 35,2 | 3 |
170 | 85 | 255 | 1,4 | 220 | 0,48 | 61,4 | 2,6 | 1415 | 62,9 | 24,7 | 5,67 |
230 | 150 | 380 | 1,9 | 220 | 0,52 | 58,3 | 3,5 | 1380 | 82,6 | 21,7 | 8 |
300 | 225 | 525 | 2,5 | 220 | 0,55 | 56,6 | 4,4 | 1310 | 98,5 | 18,8 | 12,67 |
340 | 250 | 590 | 2,8 | 220 | 0,55 | 56,4 | 4,7 | 1280 | 102,8 | 17,4 | 14,67 |
PO艁膭CZENIE STOJANA W TR脫JK膭T | |||||||||||
250 | -280 | -30 | 3,3 | 220 | -0,02 | 91,3 | 0,5 | 1495 | 12,8 | -42,6 | 0,33 |
290 | -180 | 110 | 3,3 | 220 | 0,09 | 85 | 1,7 | 1480 | 43 | 39,1 | 1,33 |
330 | -90 | 240 | 3,4 | 220 | 0,19 | 79,3 | 2,7 | 1470 | 67,8 | 28,3 | 2 |
470 | -20 | 450 | 3,6 | 220 | 0,33 | 70,9 | 3,5 | 1460 | 87,4 | 19,4 | 2,67 |
410 | 40 | 450 | 3,8 | 220 | 0,31 | 71,9 | 4,4 | 1450 | 109,1 | 24,2 | 3,33 |
430 | 70 | 500 | 3,9 | 220 | 0,34 | 70,3 | 4,9 | 1445 | 121 | 24,2 | 3,67 |
460 | 120 | 580 | 4 | 220 | 0,38 | 67,6 | 5,3 | 1440 | 130,4 | 22,5 | 4 |
525 | 220 | 745 | 4,5 | 220 | 0,43 | 64,2 | 6,5 | 1425 | 158,3 | 21,3 | 5 |
560 | 260 | 820 | 4,8 | 220 | 0,45 | 63,4 | 7 | 1415 | 169,3 | 20,6 | 5,67 |
590 | 290 | 880 | 4,9 | 220 | 0,47 | 61,9 | 7,5 | 1405 | 180,1 | 20,5 | 6,33 |
Wzory wykorzystane w obliczeniach i przyk艂adowe obliczenie:
Moc elektryczna:
Pel = P1 + P2
Pel = 590 + 290 = 880 [W]
Moc u偶yteczna (mechaniczna):
$$P_{uz} = \frac{\text{Mn}}{0,975 \times 60}$$
$$P_{uz} = \frac{7,5 \times 1405}{0,975 \times 60} = 180,1\ \lbrack W\rbrack$$
Sprawno艣膰:
$$= \frac{P_{uz}}{P_{\text{el}}}$$
$$= \frac{180,1}{880} = 0,205 = 20,5\ \lbrack\%\rbrack$$
Po艣lizg:
$$s = \frac{n_{1} - n}{n_{1}}$$
$$s = \frac{1500 - 1405}{1500} = 0,0633 = 6,33\ \lbrack\%\rbrack$$
Wsp贸艂czynnik mocy:
$$\cos = \frac{P_{\text{el}}}{\text{UI}\sqrt{3}}$$
$$\cos = \frac{880}{220 \times 4,9\sqrt{3}} = 0,47$$
Wykresy:
I(T) 鈥 pr膮d przewodowy stojana w funkcji momentu obrotowego
Pel(T) 鈥 moc elektryczna w funkcji momentu obrotowego
cos蠁(T) - wsp贸艂czynnik mocy w funkcji momentu obrotowego
畏(T) 鈥 sprawno艣膰 w funkcji momentu obrotowego
s(T) 鈥 po艣lizg w funkcji momentu obrotowego
Badanie podstawowych w艂a艣ciwo艣ci regulacji pr臋dko艣ci silnika przy zasilaniu napi臋ciem o regulowanej cz臋stotliwo艣ci.
Regulacji pr臋dko艣ci obrotowej silnika pos艂u偶y艂 falownik, za pomoc膮 kt贸rego mo偶na zmienia膰 cz臋stotliwo艣膰 napi臋cia pr膮du zasilaj膮cego uzwojenie stojana. Malej膮ca cz臋stotliwo艣膰 skutkuje proporcjonalnym spadkiem pr臋dko艣ci synchronicznej, zgodnie z zale偶no艣ci膮:
$n_{1} = \frac{60f}{p}$.
Jednocze艣nie maleje te偶 aktualna pr臋dko艣膰 wirnika. Z tego wzgl臋du, 偶e maszyna elektryczna pracuje najkorzystniej przy znamionowym strumieniu magnetycznym, regulacji cz臋stotliwo艣ciowej powinna towarzyszy膰 te偶 zmiana napi臋cia, zgodnie z zale偶no艣ci膮:
$$\frac{U}{f} = const.$$
A zatem w parze z malej膮c膮 cz臋stotliwo艣ci膮 idzie spadek napi臋cia pr膮du zasilaj膮cego stojan. Napi臋cie jest regulowane poprzez zmian臋 szeroko艣ci impuls贸w prostok膮tnych. Sta艂y stosunek U/f powoduje, i偶 moment elektromagnetyczny r贸wnie偶 nie ulega zmianie:
$M = c\left( \frac{U}{f} \right)^{2}$.
Przy ma艂ych cz臋stotliwo艣ciach zwi臋ksza si臋 rola rezystancji w stosunku do reaktancji, czyli zwi臋ksza si臋 rola spadk贸w napi臋cia na rezystancji uzwojenia stojana. Oznacza to, 偶e spadkowi cz臋stotliwo艣ci i warto艣ci napi臋cia zasilaj膮cego proporcjonalnej do cz臋stotliwo艣ci, odpowiada malej膮cy moment elektromagnetyczny.
Przebieg regulacji:
Uzwojenie stojana zosta艂o po艂膮czone w gwiazd臋. Rozpocz臋to od napi臋cia znamionowego r贸wnego 380V i cz臋stotliwo艣ci sieci energetycznej, czyli 50Hz. Warto艣膰 pr膮du ustali艂a si臋 szybko, natomiast napi臋cia 鈥 powoli. Nast臋pnie zmniejszono cz臋stotliwo艣膰 do 40Hz. Zaobserwowano zmniejszon膮 warto艣膰 napi臋cia oraz pr臋dko艣ci obrotowej wirnika. Moment pozosta艂 jednak sta艂y. Kolejnym krokiem by艂o zmniejszenie cz臋stotliwo艣ci do 20Hz 鈥 napi臋cie znowu spad艂o, pr膮d by艂 zbli偶ony do pr膮du biegu ja艂owego. Przy 1Hz moment osi膮gn膮艂 warto艣膰 zerow膮.
IV Wnioski:
(1) Prze艂膮cznik Y/螖 s艂u偶y redukcji pr膮du stojana, kt贸ry podczas rozruchu 3-fazowego silnika indukcyjnego klatkowego osi膮ga du偶e warto艣ci i mo偶e powodowa膰 powstanie du偶ych spadk贸w napi臋膰 w sieci zasilaj膮cej. Zjawisko to ma niew膮tpliwie szkodliwy wp艂yw na prac臋 innych odbiornik贸w w艂膮czonych do tej samej sieci. W pierwszym etapie rozruchu uzwojenie stojana jest po艂膮czone w gwiazd臋, ustalona praca silnika odbywa si臋 natomiast przy po艂膮czeniu w tr贸jk膮t. Pr膮d rozruchowy oraz moment rozruchowy s膮 3 razy mniejsze przy po艂膮czeniu w聽gwiazd臋 ni偶 przy po艂膮czeniu w tr贸jk膮t.
W 膰wiczeniu zmierzono trzykrotnie mniejszy pr膮d rozruchowy:
$$\frac{I_{\text{rpY}\ }}{I_{\text{rp}\Delta}} = \frac{4,9}{1,6} = 3,1$$
oraz czterokrotnie mniejszy moment rozruchowy:
$$\frac{M_{\text{rY}\ }}{M_{r\Delta}} = \frac{0,8}{0,2} = 4$$
dla po艂膮czenia w Y ani偶eli w 螖. Po przeliczeniu na聽warto艣ci znamionowe danych z pr贸by zwarcia przy napi臋ciu obni偶onym okaza艂o si臋, 偶e pr膮d zwarciowy (przy zasilaniu napi臋ciem nominalnym) dla 螖 wynosi艂by 18A, natomiast dla Y 鈥 10,1A. Momenty rozruchowe wynosi艂yby odpowiednio 10,8 oraz 8 Nm. Prze艂膮czenia Y w 螖 dokonano w chwili, gdy silnik osi膮gn膮艂 obroty bliskie znamionowym. Zmierzone warto艣ci dla Y wynios艂y: napi臋cia mi臋dzyfazowego - 220V oraz pr膮du przewodowego - 2,8A. By艂a to odpowiednia chwila na聽prze艂膮czenie uzwojenia stojana w tr贸jk膮t, dla obrot贸w du偶o mniejszych od聽znamionowych bowiem nast膮pi艂oby gwa艂towniejsze uderzenie pobieranego pr膮du.
Mniejsze warto艣ci pr膮d贸w i moment贸w rozruchowych powoduj膮, 偶e prze艂膮cznikiem gwiazda-tr贸jk膮t mo偶na jedynie uruchamia膰 silniki klatkowe nieobci膮偶one lub obci膮偶one cz臋艣ciowo momentem nie przekraczaj膮cym 30% momentu znamionowego. Podczas wykonywania 膰wiczenia wa艂 wirnika nie by艂 obci膮偶ony.
(2) Na podstawie wyznaczonych charakterystyk przy obci膮偶eniu stwierdzam, i偶 dla聽niewielkich moment贸w obci膮偶aj膮cych wa艂 wirnika korzystniejsz膮 opcj膮 jest po艂膮czenie uzwojenia stojana w gwiazd臋. Opr贸cz mniejszych pr膮d贸w przewodowych (istotnych podczas rozruchu) argumentem na plus jest r贸wnie偶 wi臋ksza warto艣膰 wsp贸艂czynnika mocy dla takich samych moment贸w obci膮偶aj膮cych. Zwi臋kszony cos蠁 powoduje, i偶 wzrasta udzia艂 mocy czynnej w mocy pozornej. Moc bierna nie jest natomiast w stanie prze艂o偶y膰 si臋 na prac臋 mechaniczn膮. Charakterystyka mocy elektrycznej (czynnej) w funkcji rosn膮cego momentu mechanicznego Pel(T) jest zbli偶ona dla po艂膮czenia w tr贸jk膮t oraz gwiazd臋 z lekka przewag膮 dla聽Y. Jest to rezultat skompensowania mniejszych pr膮d贸w przewodowych (przy sta艂ym napi臋ciu 220V) wi臋ksz膮 warto艣ci膮 wsp贸艂czynnika mocy. Po艂膮czenie w gwiazd臋 nie jest jednak pozbawione wad. Charakteryzuje si臋 ono bowiem mniejsz膮 sprawno艣ci膮 ze wzgl臋du na聽mniejsze warto艣ci pr臋dko艣ci wirnika w stosunku do 螖 dla takich samych warto艣ci obci膮偶e艅. Po艣lizg dla Y ro艣nie du偶o szybciej ni偶 dla 螖 w funkcji momentu obci膮偶aj膮cego.
(3) Regulacja cz臋stotliwo艣ciowa pr臋dko艣ci obrotowej silnika za pomoc膮 falownika wykaza艂a, i偶 kontrola sta艂ego stosunku U/f, implikuj膮cego sta艂膮 warto艣膰 strumienia magnetycznego, wi膮偶膮c膮 si臋 z najkorzystniejszym stanem pracy maszyny, jest utrudniona w聽zakresie niewielkich cz臋stotliwo艣ci. Wzrost znaczenia rezystancji stojana przy聽proporcjonalnych zmianach napi臋cia poci膮ga za sob膮 rozwijanie niewielkich moment贸w, nie聽wystarczaj膮cych do efektywnej pracy silnika. Przy 1Hz silnik przesta艂 zupe艂nie rozwija膰 moment. Dlatego te偶 przy ma艂ych cz臋stotliwo艣ciach zadaje si臋 napi臋cia wi臋ksze ni偶 wynika艂oby to z jej liniowej zmienno艣ci.