Ćw 4 �danie 3 fazowego silnika indukcyjnego klatkowego

POLITECHNIKA

POZNAŃSKA

LABORATORIUM

MASZYN ELEKTRYCZNYCH

Paweł Wojtalewicz
WYDZIAŁ
Elektryczny
PROWADZĄCY ROK STUDIÓW

mgr inż. P. Łukaszewicz

II
Ćwiczenie odrobiono dnia: Sprawozdanie oddano dnia:
28.11.2013r. 03.02.2014r.
NR TEMAT ĆWICZENIA:
4. Badanie 3-fazowego silnika indukcyjnego klatkowego.
  1. Dane znamionowe badanego 3-fazowego silnika indukcyjnego klatkowego :

Trójkąt Δ Gwiazda Y
Un [V] 220 380
In [A] 4,9 2,8
Pn [kW] 1,1
cosφn 0,77
nn [obr./min] 1390
n1 [obr./min] 1500

II Schemat elektryczny:

Modyfikacje w kolejnych punktach przebiegu ćwiczenia:

  1. Brak obciążenia momentem wału wirnika.

  1. Przewody z wyjścia autotransformatora wchodzą na falownik, a z niego dopiero na uzwojenie stojana. Brak obciążenia momentem wału wirnika.

III Przebieg ćwiczenia:

  1. Wyznaczanie wartości początkowych momentów i prądów rozruchowych przy bezpośrednich rozruchach w układach gwiazdy i trójkąta oraz przy zastosowaniu przełącznika Y/Δ (na podstawie prób zwarcia przy obniżonym napięciu sieci):

U [V] I [A] M [Nm]
Δ 60 4,9 0,8
Y 60 1,6 0,2
Y 220 2,8 1,3

IrpΔ - prąd rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik połączony w trójkąt przy zasilaniu napięciem obniżonym:

IrpΔ = 4,9A

IrpΔn - prąd rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik połączony w trójkąt przy zasilaniu napięciem nominalnym:

$I_{\text{rpΔn}} = I_{\text{rp}\Delta}\ \frac{U_{n}}{U_{\text{rp}\Delta}} = 4,9 \times \frac{220}{60} = 18\ \lbrack A\rbrack$

M - moment rozruchowy silnika połączonego w trójkąt przy zasilaniu napięciem obniżonym:

M = 0,8 Nm

MrΔn - prąd rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik połączony w trójkąt przy zasilaniu napięciem nominalnym:

$M_{\text{rpΔn}} = M_{r\Delta}\ \left( \frac{U_{n}}{U_{\text{rp}\Delta}} \right)^{2} = 0,8 \times \left( \frac{220}{60} \right)^{2} = 10,8\ \lbrack Nm\rbrack$

IpY - prąd rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik połączony w trójkąt przy zasilaniu napięciem obniżonym:

IrpY = 1,6 A

IrpYn - prąd rozruchowy (przewodowy) pobierany przez silnik połączony w gwiazdę przy zasilaniu napięciem nominalnym:


$$I_{\text{rpYn}} = I_{\text{rpY}}\ \frac{U_{n}}{U_{\text{rp}Y}} = 1,6 \times \frac{380}{60} = 10,1\ \lbrack A\rbrack$$

MrY - moment rozruchowy silnika połączonego w trójkąt

MrY = 0,2 Nm

MrYn - moment rozruchowy pobierany przez silnik połączony w gwiazdę przy zasilaniu napięciem nominalnym:

$M_{\text{rYn}} = M_{rY}\ \left( \frac{U_{n}}{U_{\text{rp}Y}} \right)^{2} = 0,2 \times \left( \frac{380}{60} \right)^{2} = 8\ \lbrack Nm\rbrack$

IpY = 2,8 A

UpY = 220 V

MY = 1,3 Nm

  1. Badanie wpływu ustawienia przełącznika Y/Δ na właściwości eksploatacyjne silnika. Wyznaczenie charakterystyk cosφ, ŋ, I, Pel, s = f(T).

Tabela z wynikami pomiarów i obliczeń:

Kolor ciemnoszary – pomiary, jasnoszary – wartości obliczone.

P1 [W] P2 [W] Pel [W] I [A] U [V] cosϕ [-] ϕ [°] T [Nm] n [obr/min] P [W] η [%] s [%]
POŁĄCZENIE STOJANA W GWIAZDĘ
60 -60 0 0,8 220 0 90 0,5 1495 12,8 - 0,33
110 10 120 1 220 0,32 71,6 1,7 1455 42,3 35,2 3
170 85 255 1,4 220 0,48 61,4 2,6 1415 62,9 24,7 5,67
230 150 380 1,9 220 0,52 58,3 3,5 1380 82,6 21,7 8
300 225 525 2,5 220 0,55 56,6 4,4 1310 98,5 18,8 12,67
340 250 590 2,8 220 0,55 56,4 4,7 1280 102,8 17,4 14,67
POŁĄCZENIE STOJANA W TRÓJKĄT
250 -280 -30 3,3 220 -0,02 91,3 0,5 1495 12,8 -42,6 0,33
290 -180 110 3,3 220 0,09 85 1,7 1480 43 39,1 1,33
330 -90 240 3,4 220 0,19 79,3 2,7 1470 67,8 28,3 2
470 -20 450 3,6 220 0,33 70,9 3,5 1460 87,4 19,4 2,67
410 40 450 3,8 220 0,31 71,9 4,4 1450 109,1 24,2 3,33
430 70 500 3,9 220 0,34 70,3 4,9 1445 121 24,2 3,67
460 120 580 4 220 0,38 67,6 5,3 1440 130,4 22,5 4
525 220 745 4,5 220 0,43 64,2 6,5 1425 158,3 21,3 5
560 260 820 4,8 220 0,45 63,4 7 1415 169,3 20,6 5,67
590 290 880 4,9 220 0,47 61,9 7,5 1405 180,1 20,5 6,33

Wzory wykorzystane w obliczeniach i przykładowe obliczenie:

Pel = P1 + P2

Pel = 590 + 290 = 880 [W]


$$P_{uz} = \frac{\text{Mn}}{0,975 \times 60}$$


$$P_{uz} = \frac{7,5 \times 1405}{0,975 \times 60} = 180,1\ \lbrack W\rbrack$$


$$= \frac{P_{uz}}{P_{\text{el}}}$$


$$= \frac{180,1}{880} = 0,205 = 20,5\ \lbrack\%\rbrack$$


$$s = \frac{n_{1} - n}{n_{1}}$$


$$s = \frac{1500 - 1405}{1500} = 0,0633 = 6,33\ \lbrack\%\rbrack$$


$$\cos = \frac{P_{\text{el}}}{\text{UI}\sqrt{3}}$$


$$\cos = \frac{880}{220 \times 4,9\sqrt{3}} = 0,47$$

Wykresy:

  1. Badanie podstawowych właściwości regulacji prędkości silnika przy zasilaniu napięciem o regulowanej częstotliwości.

Regulacji prędkości obrotowej silnika posłużył falownik, za pomocą którego można zmieniać częstotliwość napięcia prądu zasilającego uzwojenie stojana. Malejąca częstotliwość skutkuje proporcjonalnym spadkiem prędkości synchronicznej, zgodnie z zależnością:

$n_{1} = \frac{60f}{p}$.

Jednocześnie maleje też aktualna prędkość wirnika. Z tego względu, że maszyna elektryczna pracuje najkorzystniej przy znamionowym strumieniu magnetycznym, regulacji częstotliwościowej powinna towarzyszyć też zmiana napięcia, zgodnie z zależnością:


$$\frac{U}{f} = const.$$

A zatem w parze z malejącą częstotliwością idzie spadek napięcia prądu zasilającego stojan. Napięcie jest regulowane poprzez zmianę szerokości impulsów prostokątnych. Stały stosunek U/f powoduje, iż moment elektromagnetyczny również nie ulega zmianie:

$M = c\left( \frac{U}{f} \right)^{2}$.

Przy małych częstotliwościach zwiększa się rola rezystancji w stosunku do reaktancji, czyli zwiększa się rola spadków napięcia na rezystancji uzwojenia stojana. Oznacza to, że spadkowi częstotliwości i wartości napięcia zasilającego proporcjonalnej do częstotliwości, odpowiada malejący moment elektromagnetyczny.

Przebieg regulacji:

Uzwojenie stojana zostało połączone w gwiazdę. Rozpoczęto od napięcia znamionowego równego 380V i częstotliwości sieci energetycznej, czyli 50Hz. Wartość prądu ustaliła się szybko, natomiast napięcia – powoli. Następnie zmniejszono częstotliwość do 40Hz. Zaobserwowano zmniejszoną wartość napięcia oraz prędkości obrotowej wirnika. Moment pozostał jednak stały. Kolejnym krokiem było zmniejszenie częstotliwości do 20Hz – napięcie znowu spadło, prąd był zbliżony do prądu biegu jałowego. Przy 1Hz moment osiągnął wartość zerową.

IV Wnioski:

(1) Przełącznik Y/Δ służy redukcji prądu stojana, który podczas rozruchu 3-fazowego silnika indukcyjnego klatkowego osiąga duże wartości i może powodować powstanie dużych spadków napięć w sieci zasilającej. Zjawisko to ma niewątpliwie szkodliwy wpływ na pracę innych odbiorników włączonych do tej samej sieci. W pierwszym etapie rozruchu uzwojenie stojana jest połączone w gwiazdę, ustalona praca silnika odbywa się natomiast przy połączeniu w trójkąt. Prąd rozruchowy oraz moment rozruchowy są 3 razy mniejsze przy połączeniu w gwiazdę niż przy połączeniu w trójkąt.

W ćwiczeniu zmierzono trzykrotnie mniejszy prąd rozruchowy:


$$\frac{I_{\text{rpY}\ }}{I_{\text{rp}\Delta}} = \frac{4,9}{1,6} = 3,1$$

oraz czterokrotnie mniejszy moment rozruchowy:


$$\frac{M_{\text{rY}\ }}{M_{r\Delta}} = \frac{0,8}{0,2} = 4$$

dla połączenia w Y aniżeli w Δ. Po przeliczeniu na wartości znamionowe danych z próby zwarcia przy napięciu obniżonym okazało się, że prąd zwarciowy (przy zasilaniu napięciem nominalnym) dla Δ wynosiłby 18A, natomiast dla Y – 10,1A. Momenty rozruchowe wynosiłyby odpowiednio 10,8 oraz 8 Nm. Przełączenia Y w Δ dokonano w chwili, gdy silnik osiągnął obroty bliskie znamionowym. Zmierzone wartości dla Y wyniosły: napięcia międzyfazowego - 220V oraz prądu przewodowego - 2,8A. Była to odpowiednia chwila na przełączenie uzwojenia stojana w trójkąt, dla obrotów dużo mniejszych od znamionowych bowiem nastąpiłoby gwałtowniejsze uderzenie pobieranego prądu.

Mniejsze wartości prądów i momentów rozruchowych powodują, że przełącznikiem gwiazda-trójkąt można jedynie uruchamiać silniki klatkowe nieobciążone lub obciążone częściowo momentem nie przekraczającym 30% momentu znamionowego. Podczas wykonywania ćwiczenia wał wirnika nie był obciążony.

(2) Na podstawie wyznaczonych charakterystyk przy obciążeniu stwierdzam, iż dla niewielkich momentów obciążających wał wirnika korzystniejszą opcją jest połączenie uzwojenia stojana w gwiazdę. Oprócz mniejszych prądów przewodowych (istotnych podczas rozruchu) argumentem na plus jest również większa wartość współczynnika mocy dla takich samych momentów obciążających. Zwiększony cosφ powoduje, iż wzrasta udział mocy czynnej w mocy pozornej. Moc bierna nie jest natomiast w stanie przełożyć się na pracę mechaniczną. Charakterystyka mocy elektrycznej (czynnej) w funkcji rosnącego momentu mechanicznego Pel(T) jest zbliżona dla połączenia w trójkąt oraz gwiazdę z lekka przewagą dla Y. Jest to rezultat skompensowania mniejszych prądów przewodowych (przy stałym napięciu 220V) większą wartością współczynnika mocy. Połączenie w gwiazdę nie jest jednak pozbawione wad. Charakteryzuje się ono bowiem mniejszą sprawnością ze względu na mniejsze wartości prędkości wirnika w stosunku do Δ dla takich samych wartości obciążeń. Poślizg dla Y rośnie dużo szybciej niż dla Δ w funkcji momentu obciążającego.

(3) Regulacja częstotliwościowa prędkości obrotowej silnika za pomocą falownika wykazała, iż kontrola stałego stosunku U/f, implikującego stałą wartość strumienia magnetycznego, wiążącą się z najkorzystniejszym stanem pracy maszyny, jest utrudniona w zakresie niewielkich częstotliwości. Wzrost znaczenia rezystancji stojana przy proporcjonalnych zmianach napięcia pociąga za sobą rozwijanie niewielkich momentów, nie wystarczających do efektywnej pracy silnika. Przy 1Hz silnik przestał zupełnie rozwijać moment. Dlatego też przy małych częstotliwościach zadaje się napięcia większe niż wynikałoby to z jej liniowej zmienności.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Sprawozdanie z ćw nr 1 Metody rozruchu silnika indukcyjnego klatkowego
LME  ?danie silnikow indukcyjnych klatkowych
Ćw 7a Rozruch silnika indukcyjnego o wirniku klatkowym
Ćw 7a Rozruch silnika indukcyjnego o wirniku klatkowym
Badanie silnika indukcyjnego klatkowego
karolewski, maszyny energetyczne L, Układy rozruchowe silników indukcyjnych klatkowych
Badanie silnika indukcyjnego klatkowego trójfazowego (2)
silnik indukcyjny i klatkowy
Badanie 3 fazowego silnika indukcyjnego pierścieniowego
3-fazowe silniki indukcyjne, Elektrotechnika AGH, Semestr V zimowy 2014-2015 - MODUŁ C, semestr V (m
Badanie silnika indukcyjnego klatkowego, Pwr MBM, Fizyka, sprawozdania vol I, sprawozdania część I
silnik indukcyjny klatkowy
4 Silnik indukcyjny klatkowy
3-fazowego silnika indukcyjnego pierścieniowego, Szkoła, Politechnika 1- 5 sem, SEM IV, Maszyny Elek
Rozruch i hamowanie silnika indukcyjnego klatkowego, wojtek studia, Automatyka, studia 2010
Badanie 3 – fazowego silnika indukcyjnego pierścieniowego yogi, Szkoła, Politechnika 1- 5 sem, chomi
Badanie silnika indukcyjnego - l, Polibuda, IV semestr, SEM IV, Maszyny Elektryczne. Laboratorium, 0
badanie silnika indukcyjnego klatkowego

więcej podobnych podstron