ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z FIZYKI BUDOWLI

TEMAT:

OBLICZANIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO DO OGRZEWANIA.

Wykonali:

Przemysław Marcinek

Tomasz Malcher

Grupa: W2 P10

Rok akademicki 2011/2012

Opis techniczny Budynku

1. Ogólna charakterystyka budynku

Dom mieszkalny jednorodzinny z poddaszem użytkowym, zaprojektowany w technologii tradycyjnej. Dach dwuspadowy o konstrukcji drewnianej. Ściany murowane ceramiczne. Strop nad parterem TERIVA. Schody na piętro żelbetowe wylewane.

2. Rozwiązania konstrukcyjne

Ławy fundamentowe – żelbetowe, wylewane z betonu żwirowego i zbrojone

Ściany fundamentowe – murowane z bloczków betonowych

Ściany zewnętrzne – z pustaków ceramicznych POROTHERM 25cm, ocieplone styropianem

Ściany wewnętrzne konstrukcyjne - z pustaków ceramicznych POROTHERM 25cm

Ściany działowe – z pustaków ceramicznych POROTHERM 12cm

Stropy nad parterem – gęsto żebrowy TERIVA

Podciągi– żelbetowe, wylewane

Schody wewnętrzne na piętro – żelbetowe wylewane

Schodki zewnętrzne, podest wejściowy – wylewane betonowe

Kominy murowane z cegieł ceramicznych, na zaprawie cementowo wapiennej

Przewód spalinowy z kotłowni murowany z wkładem ze stali kwasoodpornej

Dach – dwuspadowy, drewniany o konstrukcji krokwiowo- jętkowej, drewno impregnowane, pokrycie dachówką BRASS

3. Izolacje

- Pozioma ław fundamentowych – z papy asfaltowej zgrzewanej

- Izolacja przeciwwilgociowa pozioma podłóg na gruncie – folia hydro-izolacyjna

- Izolacja przeciwwilgociowa pionowa ścian fundamentowych zewnętrznych – dysperbit

- Izolacja dachu – folia paro-przepuszczalna

- Izolacja termiczna ścian zewnętrznych – styropian gr. 15 cm

- Izolacja termiczna ścian fundamentowych – styropian gr. 5 cm

- Izolacja termiczna podłóg na gruncie – styropian twardy gr. 10 cm

- Izolacja akustyczna stropów między piętrowych – styropian twardy gr. 5 cm

4.Wykończenie wnętrz

Tynki wewnętrzne ścian – parteru i piętra w pokojach, kuchni, korytarzach, łazienkach, wc i kotłowni gipsowe. Powierzchnie ścian w łazienkach i wc przygotowane do wykończenia glazurą.

Tynki wewnętrzne sufitów parteru i piętra – w pokojach, kuchni, korytarzach, garderobach, łazienkach, kotłowni i wc gipsowe.

Podłogi – szlichty cementowe przygotowane pod parkiet, terakotę/gres, itp.

Parapety wewnętrzne z płyt laminowanych

5.Wykończenie zewnętrzne

Wykończenie elewacji – na ścianach zewnętrznych parteru i pietra, ocieplenie styropianem gr. 15 cm i wykończone tynkiem cem.- wap. gr. 1 cm.

Okna jednoramowe z PCV, oszklone podwójnie szkłem termoizolacyjnym o współczynniku przenikania k = 1,0. Parapety okienne zewnętrzne z blachy stalowej powlekanej. Drzwi wejściowe w kolorze stolarki okiennej, o zwiększonej odporności na włamanie. Rynny i rury spustowe z PCV. Obróbki blacharskie systemowe z blachy powlekanej.

Dachy kryte dachówką BRASS.

Powierzchnie poszczególnych przegród, przez które zachodzi przenikanie ciepła:

Przykład obliczeniowy parter:

-KUCHNIA (1.2.) + POKÓJ DZIENNY (1.3.) + HOLL (1.5.) + SCHODY (1.8.)

H=2,80m

Pow. użytkowa: 3,66×9,65-(0,25×2,58+1.01×0,13)+2,08×1,8-0,26×0,78+0,25×1,57+

+4,9×1,85+1,75×0,07+0,12×,97=38,08+9,7=49,78m²

Kubatura: 2,80×47,78=133,78m³

Dł. Ścian: 4,12×2+10,45+2,10=20,79m

Pow. Ścian brutto: 20,79×2,80=58,21m²

Otwory:

Okno×3: 3×(1,5×1,4)=6,3m²

Drzwi: 2,15×2,00=4,3m²

Pow. ścian netto: 58,21-10,60=47,61m²

Przykład obliczeniowy Pietro:

-Pokój 2.2

Pow. użytkowa: 3,65*4,01=14,64 m²

Kubatura: 14,64*2,8-0,5*2,05*2,66=38,265 m³

Dł. Ścian:

Szczytowa: 2,96*4,05-0,5*1,81*2,3=9,90 m²

Kolankowa: 1,05*4,47=4,69

Dach: 2,95*4,47=13,18

Jętka: 1,6*4,47=7,15

Powierzchnia ścian brutto: 9,9+25,02=34,92 m²

Okna: 1,4*1,5=2,1 m²

Pow. ścian netto:

34,92-2,1=32,82 m²

Parter

Tab.1

PARTER	POWIERZCHNIA PODŁÓG PO OBRYSIE ZEWNĘTRZNYM Ag[m^2]	TYP PRZEGRODY	POLE POWIERZCHNI A [m^2]	SUMA [m^2]
1/1 WIATROŁAP	2,08*2,03-0,26*0,64=4,06	ŚCIANA ZEWNĘTRZNA	6,16-2,1	4,06
		DRZWI W ŚWIETLE MURU	N
			S
			E	2,1
			W
1/2 KUCHNIA+POKÓJ DZIENNY(1,3)+ HOLL(1,5)+SCHODY	49,78	ŚCIANA ZEWNĘTRZNA	7,344	7,344
		DRZWI	N
			S	4,3
			E
			W
		OKNA	N
			S	2,1
			E	2,1
			W	2,1
1/4 POKÓJ	16,13	ŚCIANA ZEWNĘTRZNA	25,54-2,1	23,44
		OKNA W ŚWIETLE MURU	N
			S
			E
			W	2,1
1/6 KOTŁOWNIA	4,64	ŚCIANA ZEWNĘTRZNA	1,99*2,8	5,57
1/7 ŁAZIENKA	5,24	ŚCIANA ZEWNĘTRZNA	15,48-0,88	14,6
		OKNA W ŚWIETLE MURU	N
			S
			E	0,88
			W

PIĘTRO

Tab.2

PIĘTRO	POWIERZCHNIA PODŁÓG PO OBRYSIE ZEWNĘTRZNYM Ag[m^2]	TYP PRZEGRODY	POLE POWIERZCHNI A [m^2]	SUMA [m^2]
2/1 GARDEROBA	4,05	ŚCIANA SZCZYTOWA	6,52
		ŚCIANA KOLANKOWA	-
		SUMA ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH	6,52
2/2 POKÓJ	14,64	ŚCIANA SZCZYTOWA	9,9
		ŚCIANA KOLANKOWA	25,02
		SUMA ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH	32,82
		OKNA W ŚWIETLE MURU	N
			S
			E	2,1
			W
2/3 POKÓJ	20,8	ŚCIANA SZCZYTOWA	9.9
		ŚCIANA KOLANKOWA	33,43
		SUMA ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH	41,23
		OKNA W ŚWIETLE MURU	N
			S
			E
			W	2,1
2/4 POKÓJ	16,15	ŚCIANA SZCZYTOWA	13,15
		ŚCIANA KOLANKOWA	16,28
		SUMA ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH	29,43
		OKNA W ŚWIETLE MURU	N
			S
			E
			W	2,1
2/5 KL. SCHODOWA+ KOMUNIKACJA	12,7	ŚCIANA SZCZYTOWA	-
		ŚCIANA KOLANKOWA	9,97
		SUMA ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH	9,97
		OKNA W ŚWIETLE MURU	N
			S
			E
			W
2/6 ŁAZIENKA	10,15	ŚCIANA SZCZYTOWA	6,6
		ŚCIANA KOLANKOWA	20,33
		SUMA ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH	26,93
			N
			S
			E	0.9
			W

OBLICZANIE KUBATURY I POWIERZCHNI UŻYTKOWEJ LOKALU MIESZKALNEGO

PARTER	KUBATURA V [m^3]
1/1 WIATROŁAP	11,37
1/2 KUCHNIA+POKÓJ DZIENNY(1,3)+ HOLL(1,5)+SCHODY	139,38
1/4 POKÓJ	45,16
1/6 KOTŁOWNIA	12,99
1/7 ŁAZIENKA	11,67
SUMA	214,97

PIĘTRO	KUBATURA V [m^3]
2/1 GARDEROBA	12
2/2 POKÓJ	38,26
2/3 POKÓJ	43,8
2/4 POKÓJ	37,75
2/5 KL. SCHODOWA+ KOMUNIKACJA	26,5
2/6 ŁAZIENKA	24,95
SUMA	183,5

ŁĄCZNA KUBARURA WYNOSI: 398,47[m³]

POWIERZCHNIA CAŁKOWITA PODŁÓG Af [m^2]
PARTER
PIĘTRO
SUMA

Zestawienie pomieszczeń należących do poszczególnych stref

Parter strefa 20˚C:
l.p
1.2. 1.3. 1.5. 1.8.
1.4.
1.1.
1.6.

Parter strefa 24˚C:
l.p
1.7.

Poddasze strefa 20˚C:
l.p
2.1.
2.2.
2.3.
2.4.
2.5.

Poddasze strefa 24˚C:
l.p
2.6.

Powierzchnie poszczególnych przegród, przez które zachodzi przenikanie ciepła:

PARTER

Strefa 20˚C

PARTER	POWIERZCHNIA PODŁÓG PO OBRYSIE ZEWNĘTRZNYM Ag[m^2]	TYP PRZEGRODY	POLE POWIERZCHNI A [m^2]
1.2. KUCHNIA 1.3. POKÓJ DZIENNY 1.5. HOLL 1.8. SCHODY 1.4. POKÓJ 1.1. WIATROŁAP 1.6. KOTŁOWNIA	72,61	OKNA	8,4
		DRZWI	6,4

Strefa 24˚C

PARTER	POWIERZCHNIA PODŁÓG PO OBRYSIE ZEWNĘTRZNYM Ag[m^2]	TYP PRZEGRODY	POLE POWIERZCHNI A [m^2]
1.7. ŁAZIENKA	5,24	OKNA	0,88
		DRZWI	-

PIĘTRO

Strefa 20˚C

PARTER	POWIERZCHNIA PODŁÓG PO OBRYSIE ZEWNĘTRZNYM Ag[m^2]	TYP PRZEGRODY	POLE POWIERZCHNI A [m^2]
2.1. GARDEROBA 2/2 POKÓJ 2/3 POKÓJ 2/4 POKÓJ 2/5 KL. SCHODOWA+ KOMUNIKACJA	68,37	OKNA	6,3
		DRZWI	-

Strefa 24˚C

PARTER	POWIERZCHNIA PODŁÓG PO OBRYSIE ZEWNĘTRZNYM Ag[m^2]	TYP PRZEGRODY	POLE POWIERZCHNI A [m^2]
2/6 ŁAZIENKA	10,15	OKNA	0,9
		DRZWI	-

Obliczenie wartości oporu cieplnego R i wartości współczynnika przenikania ciepła U dla zaprojektowanych przegród budowlanych.

OPÓR PRZEJMOWANIA CIEPŁA $\left\lbrack \frac{m^{2}K}{W} \right\rbrack$	KIERUNEK STRUMIENIA CIEPLNEGO
	W GÓRĘ
Rsi	0,10
Rse	0,04

R_si –opór przejmowania ciepła na wewnętrznej powierzchni $\frac{m^{2}K}{W}$

R_se –opór przejmowania ciepła na zewnętrznej powierzchni $\frac{m^{2}K}{W}$

R₁+R₂+R₃+…+R_n –obliczeniowe opory cieplne każdej warstwy $\frac{m^{2}K}{W}$

Przegroda – Ściana zewnętrzna:

Lp.	Materiał warstwy	Grubość warstwy d [m]	Współczynnik przewodzenia ciepła λ	Opór warstwy
	Rsi			0,13
1.	tynk cementowo- wapienny	0,01	0,82	0,012
2.	Pustak ceram. POROTHERM	0,25	0,377	0,663
3.	Styropian	0,15	0,04	3,75
4.	Tynk cementowy	0,01	0,82	0,012
	Rse			0,040
ΣR=	4,607

Całkowity opór cieplny przegrody:

$$R_{T} = R_{\text{si}} + \sum_{j}^{}\frac{l_{j}}{\lambda_{j}} + R_{\text{se}} = 0,13 + \frac{0,01}{0,82}\ + \frac{0,25}{0,377} + \frac{0,15}{0,04} + \frac{0,01}{0,82} + 0,04 = 4,607\frac{m^{2} \bullet K}{W}$$

Współczynnik przenikania cieplnego:

$U = \frac{1}{R_{\text{si}} + \ \sum R + R_{\text{se}}}$ <0,30 [$\frac{W}{m^{2} \times K}$] Przegroda spełnia wymagania.

$U = \frac{1}{4,607} = 0,22\frac{W}{m^{2}K}$

Przegroda – podłoga na gruncie

Lp.	Materiał warstwy	Grubość warstwy d [m]	Współczynnik przewodzenia ciepła λ	Opór warstwy
1.	Rsi	-	-	0,17
2.	parkiet drewniany / płytki ceramiczne	0,01	0,298	0,003
3.	szlichta bet. zbrojona siatką	0,05	1,0	0,05
4.	styropian FS	0,07	0,038	1,842
5.	folia hydro-izolacyjna	-	-	-
6.	beton C8/10	0,1	1,2	0,083
7.	zagęszczony suchy piasek	-	-	(przyj. opór jak dla gruntu)
8.	Rse	-	-	0,04
ΣR=	2,188

-Wymiar charakterystyczny podłogi:

B^′= $\frac{A}{0,5 \times P}$

Gdzie:

1. Pole podłogi po obrysie zewnętrznym

P- Obwód podłogi po obrysie zewnętrznym

B^′= $\frac{9,25 \times 10,35}{0,5\ \times \ (\ 2\ \times \ 9,25\ + \ 2\ \times \ 10,35\ )}$ = 4,885 [m]

-Całkowita grubość ekwiwalentna podłogi:

d_t = w + λ × (R_si + R_f + R_se)

Gdzie:

w- całkowita grubość ścian fundamentowych

λ- współczynnik przewodzenia ciepła gruntu pod podłogą

R_f- opór cieplny warstw podłogi (poniżej izolacji można pominąć)

d_t= 0,30 + 2 × (0,17 + $\frac{0,01}{0,298}$ + $\frac{0,05}{1,0}$ + $\frac{0,07}{0,038}\ $+ $\frac{0,01}{1,2}$ + 0,04)= 4,676 [m]

d_t<B^′

4,676 < 4,885

d_t<B^′

U₀= $\frac{2\ \times \ \lambda}{\pi\ \times \ B^{'} + d_{t}}$ × ln ($\ \frac{\pi\ \times \ B^{'}}{d_{t}} + 1\ $)

U₀ = $\frac{2\ \times 2,0}{\pi\ \times \ 4,885 + 4,676} \times \ln(\ \frac{\pi\ \times 4,885}{4,676} + 1)$ = 0,291 [ $\frac{W}{m^{2} \times K}\ $]

-Dodatkowa grubość ekwiwalentna:

d^′= R^′ × λ

d^′= 1,5 × 2,0 = 3,0

Gdzie:

R^′- dodatkowy opór wynikający z izolacji lub fundamentu

 R^′= R_n - $\frac{d_{n}}{\lambda}$= ($\frac{0,25}{1,3} + \ \frac{0,04}{0,038}$) -$\ \frac{0,25 + 0,04}{2}$= 1,10

Ψ_g, e = - $\frac{\lambda}{\pi}$ × [ ln( $\frac{2\ \times D}{d_{t}} + \ 1) - \ \ln\left( \ \frac{2\ \times D}{d_{t}\ + \ d^{'}\text{\ \ }} + \ 1 \right)\ $]

Ψ_g, e = =$\frac{- 2,0}{3,14}\ \times \lbrack\ ln\ $( $\frac{2\ \times 0,75}{\ 4,676} + \ 1) - \ \ln\left( \ \frac{2\ \times 0,75}{\ 4,676\ + \ 3\ \ } + \ 1 \right)\ $]= -0,064 [ $\frac{W}{m^{2} \bullet K}$ ]

U=0,292+2×($\frac{- 0,064}{5,454})$=0,269 $\lbrack\frac{W}{\ m^{2} \bullet K}\ $]

Przegroda – ściana kolankowa

Lp.	Materiał warstwy	Grubość warstwy d [m]	Współczynnik przewodzenia ciepła λ	Opór warstwy
	Rsi			0,13
1.	tynk cementowo- wapienny	0,01	0,82	0,012
2.	Trzpień/Pustak ceram. POROTHERM	0,25	0,618	0,405
3.	Styropian	0,15	0,04	3,75
4.	Tynk cementowy	0,01	0,82	0,012
	Rse			0,040
ΣR=	4,607

U_dop = 0, 3 W/m²K

$$R_{T} = \frac{R_{T}^{'} + R_{T}^{''}}{2}$$

$$f_{a} = \frac{0,2}{1,1} = 0,018$$

$$f_{b} = \frac{0,9}{1,1} = 0,818$$

R_T^a = 0, 13 + 0, 012 + 0, 147 + 3, 75 + 0, 012 + 0, 04 = 4, 09 m²K/W

R_T^b=4,09-0,147+0,663=4,607m²K/W

Kres górny

R′_T = $\frac{1}{\frac{f_{a}}{R_{T}^{a}}\ + \ \frac{f_{b}}{R_{T}^{b}}}$

R′_T = $\frac{1}{\frac{0,018}{4,09}\ + \ \frac{0,818}{4,607}}$ = 5, 496 m²K/W

λ = λ_2a×f_a +λ_2b×f_b = 1,7×0,182+0.377×0,818 =0,618 W/mK

Kres dolny

R_T^″ = R_si + R₁ + R₅ + R₄ + R₃ + R_se

R_T^″ = 0, 13 + 0, 012 + 0, 405 + 3, 75 + 0, 012 + 0, 04 = 4, 349m²K/W

$$R_{T} = \frac{R_{T}^{'} + R_{T}^{''}}{2}$$

$$R_{T} = \frac{5,496 + 4,349}{2} = 4,929\ m^{2}K/W$$

$$U = \frac{1}{R_{T}}$$

$$\mathbf{U}\mathbf{=}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{4}\mathbf{,}\mathbf{923}}\mathbf{=}\mathbf{0}\mathbf{,}\mathbf{203}\mathbf{\ }\mathbf{W}\mathbf{/}\mathbf{m}^{\mathbf{2}}\mathbf{K}$$

­­­­­U<U_dop

Przegroda – dach:

e Dachówka ceramiczna FWK Krokiew / wełna mineralna Folia paroizolacyjna Płyty g-k
Lp.
1
2.
3.
4.
5.

Względne pola powierzchni poszczególnych wycinków:

$${f_{a} = \frac{A_{a}}{A} = \frac{0,1}{0,8} = 0,125\ \ \backslash n}{f_{b} = \frac{A_{b}}{A} = \frac{0,7}{0,8} = 0,875}$$

Opory cieplne warstwy materiału:

R_Ta =  0, 04 + 0, 014 + 1, 0 + 0, 05 + 0, 1 = 1, 204   $\frac{m^{2}*K}{W}$

$$R_{\text{Tb}} = 0,04 + 0,014 + 4,21 + 0,05 + 0,1 = 4,414\frac{m^{2}*K}{W}$$

Obliczenie kresu górnego

R′_T = $\frac{1}{\frac{f_{a}}{R_{T}^{a}}\ + \ \frac{f_{b}}{R_{T}^{b}}}$

R′_T = $\frac{1}{\frac{0,125}{1,204}\ + \ \frac{0,875}{4,414}}$ = 3, 311 m²K/W

λ = 0, 16 × 0, 125 + 0, 038 × 0, 875 = 0, 053 W/mK

Obliczenie kresu dolnego

$R_{T}^{''} = 0,04 + 0,014 + \frac{0,16}{0,053} + 0,05 + 0,1 = 3,223\frac{m^{2}*K}{W}$

$$R_{T} = \frac{3,311 + 3,223}{2} = 3,267\frac{m^{2}*K}{W}$$

$$\mathbf{U =}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{3,267}}\mathbf{= 0,299}\frac{\mathbf{W}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}\mathbf{*K}}\mathbf{<}\mathbf{U}_{\mathbf{\max}}\mathbf{= 0,3}\frac{\mathbf{W}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}\mathbf{*K}}$$

Przegroda: Sufit/Jętka

Warstwa	L [m]	λ [W/m·K]
- Płyta G-ka	0,030	0,23
- Wełna mineralna	0,16	0,038
-Jętka	0,16	0,16
-Deskowanie	0,02	0,16

Względne pola powierzchni poszczególnych wycinków:

$${f_{a} = \frac{A_{a}}{A} = \frac{0,1}{0,8} = 0,125\ \ \backslash n}{f_{b} = \frac{A_{b}}{A} = \frac{0,7}{0,8} = 0,875}$$

Opory cieplne warstwy materiału:

$$R_{\text{Ta}} = 0,04 + \frac{0,03}{0,23} + \frac{0,16}{0,16} + \frac{0,02}{0,16} + 0,1 = 1,395\frac{m^{2} \bullet K}{W}$$

$$R_{\text{Tb}} = 1,395 - 1 + \frac{0,16}{0,038} = 4,605\frac{m^{2} \bullet K}{W}$$

Obliczanie kresu górnego:

R′_T = $\frac{1}{\frac{f_{a}}{R_{T}^{a}}\ + \ \frac{f_{b}}{R_{T}^{b}}}$

R′_T = $\frac{1}{\frac{0,125}{1,395}\ + \ \frac{0,875}{4,605}}$ = 3, 576 m²K/W

λ = 0, 16 * 0, 125 + 0, 038 * 0, 875 = 0, 0533W/mK 

Obliczenie kresu dolnego całkowitego oporu cieplnego :

$$R_{T}^{''} = 0,04 + \frac{0,03}{0,23} + \frac{0,16}{0,0533} + \frac{0,02}{0,16} + 0,1 = 3.397\frac{m^{2} \bullet K}{W}$$

Obliczono całkowity opór cieplny dachu:

$$R_{T} = \frac{R_{T}^{'} + R_{T}^{''}}{2} = \frac{3,576 + 3,397}{2} = 3,487\frac{m^{2} \bullet K}{W}$$

Obliczono współczynnik przenikania ciepła dachu:

$$\mathbf{U}\mathbf{=}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{R}_{\mathbf{T}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{1}}{\mathbf{3}\mathbf{,}\mathbf{487}}\mathbf{=}\mathbf{0}\mathbf{,}\mathbf{287}\frac{\mathbf{W}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}\mathbf{\bullet K}}\mathbf{\text{\ \ }}$$

Rodzaj pomieszcz.	Ściana zewn.	Ściana Szczytowa	Ściana kolank.	Dach	Sufit	Podłoga	Okna	Drzwi
1/1	4,06	-	-	-	-	4,06	N	-
							W	-
1/2; 1/3; 1/5; 1/8.	47,61	-	-	-	-	49,78	N	-
							W	2,1
1/4	23,44	-	-	-	-	16,13	N	-
							W	2,1
1/6	5,57	-	-	-	-	4,64	N	-
							W	-
1/7	14,60	-	-	-	-	5,24	N	-
							W	-
2/1	6,52	6,52	-	-	-	4,05	N	-
							W	-
2/2	32,82	9,90	4,69	13,18	7,15	14,64	N	-
							W	-
2/3	41,23	9.90	6,27	17,61	9,55	20,8	N	-
							W	2,1
2/4	29,43	13,15	4,06	12	2,32	16,15	N	-
							W	2,1
2/5	9,97	-	2,20	6,51	1,26	12,7	N	-
							W	-
2/6	26,93	6,6	4,69	13,86	2,68	10,15	N	-
							W	-
∑A	24 °C	41,53	39,47	4,69	13,86	2,68	15,39	N
	20 °C 20°C	200,65	6,6	17,22	49,3	22,96	142,95	W

4. Miesięczne straty ciepła:

Q_H, ht=Q_tr+Q_ve

Q_tr- całkowite przenoszenie ciepła przez przenikanie

Q_ve- całkowite przenoszenie ciepła przez wentylacje

1. Straty ciepła przez przenikanie:

Q_tr=H_tr×(H_i−H_e) × t

H_tr- całkowity współczynnik przenoszenia ciepła przez przenoszenie dla strefy

H_i – temperatura wewnętrzna

H_e- temperatura zewnętrzna

t –długość okresu obliczeniowego (miesiąca w [s])

4. 1. Średnia wieloletnia temperatura miesiąca w stopniach Celsjusza i czas ogrzewania.

Lokalizacja: Opole

Miesiąc	Te [^0C]	Dł. mies. [h]
Styczeń	-2,1	744
Luty	-1,0	672
Marzec	2,7	744
Kwiecień	7,9	720
Maj	12,9	744
Czerwiec	16,9	720
Lipiec	18,0	744
Sierpień	17,5	744
Wrzesień	13,7	720
Październik	8,8	744
Listopad	4,0	720
Grudzień	0,1	744

Roczna amplituda temperatury, Ta 9,7°C,

średnia roczna, T0 8,3°C,

obliczeniowa temperatura zewnętrzna, Temin -20,0°C.

- Współczynnik strat ciepłą przez przenikanie:

H_T = H_D + H_g + H_u + H_A

- Współczynnik przenoszenia ciepłą przez przenikanie:

$H_{g} = \sum_{}^{}{U \times A}$ + $\sum_{}^{}{L\ \times}$Ψ

- Współczynnik przenoszenia ciepłą przez grunt:

H_g = A_PU_P

H_U = 0

H_A = 0

Strefa I - 24 °C

H_G²⁴ = 3, 27

$$H_{D}^{24} = 13,89*0,299 + \left( 21,56 - 2,1 \right)*0,22 + 2,1*2 + 2,8*4*\left( - 0,05 \right) + \left( 4,2 + 2,9 \right)*2*\left( - 0,05 \right) = 11,355\frac{W}{K}$$

$$H_{\text{tr}}^{24} = 11,355 + 3,27 = 14,625\frac{W}{K}$$

Q_tr^I = 14, 625 * (24−(−2,1)) * 744 = 283, 994kWh

Q_tr^II=245,700kWh

Q_tr^III = 231, 765kWh

Q_tr^IV=169,533kWh

Q_tr^V=120,790kWh

Q_tr^VI=74,763kWh

Q_tr^VII=65,286kWh

Q_tr^VIII=70,726kWh

Q_tr^IX=108,459kWh

Q_tr^X=165,391kWh

Q_tr^XI=210,600kWh

Q_tr^XII=260,055kWh

Strefa II  20^oC

$$H_{D}^{20} = 142,95*0,299 + \left( 224,47 - 20,7 \right)*0,22 + 16,4*2 + 4,3*1,5 + 2,8*4*\left( - 0,05 \right) + 90,608*2*\left( - 0,05 \right) = 119,201\frac{W}{K}$$

H_G²⁰ = 24, 374

$H_{\text{tr}}^{20} = 119,201 + 24,374 = 143,575\frac{W}{K}$

Q_tr^I = 143, 575 * (20−(−2,1)) * 744 = 2360, 718kWh

Q_tr^II=2026,130kWh

Q_tr^III = 1847, 983kWh

Q_tr^IV=1250,825kWh

Q_tr^V=758,420kWh

Q_tr^VI=320,459kWh

Q_tr^VII=213,639kWh

Q_tr^VIII=267,049kWh

Q_tr^IX=651,256kWh

Q_tr^X=1196,382kWh

Q_tr^XI=1653,984kWh

Q_tr^XII=2125,714kWh

Wartości orientacyjne liniowego współczynnika sprzężenia cieplnego:

Strop L=0,74 Ψe = 0, 00 Ψl = 0, 05	Naroże L=0,84 Ψe = 0, 15 Ψl = −0, 05
Dach L=0,84 Ψe = −0, 05 Ψl = 0, 15	Ściana/Okno L=0,35 Ψe = 0, 00 Ψl = −0, 05
Podłoga na gruncie L=0,74 Ψe = 0, 00 Ψl = 0, 05	Ściany wewnętrzne L=0,74 Ψe = 0, 00 Ψl = 0, 05

Miesiąc	Qtr=Qtr^24+Qtr^20[kWh]
Styczeń	2644,712
Luty	2271,830
Marzec	2079,748
Kwiecień	1420,358
Maj	879,199
Czerwiec	395,222
Lipiec	278,925
Sierpień	337,776
Wrzesień	759,715
Październik	1361,773
Listopad	1864,584
Grudzień	2385,770

1. Straty ciepła przez wentylacje:

Q_ve =  H_ve × (O_int,   H−O_e) × t

• Współczynnik strat ciepła przez wentylacje

H_ve - współczynnik przenoszenia ciepłą przez wentylacje

$$H_{\text{ve}} = \rho_{a}\ \times c_{a} \times \sum_{}^{}b_{\text{ve},\ k}\ \times \ g_{ve,\ k}$$

$$\rho_{a}\ \times c_{a} = 1200\frac{J}{m^{3}K}\ \ \ - objetosciowa\ pojemnosc\ cieplna\ powietrza$$

$$\sum_{}^{}b_{ve,\ k\text{\ \ }} = 1\ \ \ - czynnik\ dostosowania\ temp.dla\ strumienia\ powietrza$$

g_ve,  k− średnia wartość strumienia powietrza

-dla łazienek, kuchni g_ve,  k=0,6 × V $\lbrack\frac{m^{3}}{h}\rbrack$

-dla pozostałych pomieszczeń g_ve,  k=0,3 × V $\lbrack\frac{m^{3}}{h}\rbrack$

Strefa I  24^oC

$$H_{\text{ve}} = 1200\left\lbrack 1 \times 0,6 \times \left( 5,24 \times 2,8 \right) + 1 \times 0,6 \times \left( 10,15 \times 1,1 \right) \right\rbrack = 18602,64\ \frac{J}{\text{Kh}} = \frac{18602,64\ }{3600} = 5,1674\frac{W}{K}$$

Q_ve^I = 5, 1647 × (24−(−2,1)) * 744 = 100, 34kWh

Q_ve^II=86,812kWh

Q_ve^III=81,888kWh

Q_ve^IV=59,990kWh

Q_ve^V=42,674kWh

Q_ve^VI=26,415kWh

Q_ve^VII=23,967kWh

Q_ve^VIII=24,989kWh

Q_ve^IX=38,321kWh

Q_ve^X=54,437kWh

Q_ve^XI=74,410kWh

Q_ve^XII=91,884kWh

Strefa II  20^oC

$$H_{\text{ve}} = 1200\left\lbrack 1 \times 0,3 \times \left( 4,06 \times 2,8 \right) + 1 \times 0,3 \times \left( 49,78 \times 2,8 \right) + 1 \times 0,3 \times \left( 16,03 \times 2,8 \right) + 1 \times 0,3 \times \left( 4,64 \times 2,8 \right) + 1 \times 0,3 \times \left( 4,05 \times 1,1 \right) + 1 \times 0,3 \times \left( 14,64 \times 1,1 \right) + 1 \times 0,3 \times \left( 20,8 \times 1,1 \right) + 1 \times 0,3 \times \left( 16,15 \times 1,1 \right) \right\rbrack = 97139,52\ \frac{J}{\text{Kh}} = \frac{97139,52\ }{3600} = 26,983\frac{W}{K}$$

Q_ve^I = 26, 983 × (20−(−2,1)) * 744 = 443, 665kWh

Q_ve^II=380,784kWh

Q_ve^III=347,303kWh

Q_ve^IV=235,075kWh

Q_ve^V=142,535kWh

Q_ve^VI=60,226kWh

Q_ve^VII=40,150kWh

Q_ve^VIII=50,188kWh

Q_ve^IX=122,394kWh

Q_ve^X=224,843kWh

Q_ve^XI=310,844kWh

Q_ve^XII=399,499kWh

Miesiąc	Qve=Qve^24 + Qve^20 [kWh]
Styczeń	544,007
Luty	467,596
Marzec	429,192
Kwiecień	294,976
Maj	185,209
Czerwiec	86,841
Lipiec	63,217
Sierpień	75,177
Wrzesień	160,716
Październik	283,281
Listopad	385,254
Grudzień	491,384

Miesiąc	QH,  nt=Qtr + Qve [kWh]
Styczeń	3188,720
Luty	2739,427
Marzec	2508,940
Kwiecień	1715,335
Maj	1064,409
Czerwiec	481,864
Lipiec	342,143
Sierpień	412,953
Wrzesień	920,431
Październik	1645,054
Listopad	2249,839
Grudzień	2877,154
∑	20146,27

5. Miesięczne zyski ciepła.

Q_H,  gh = Q_int + Q_sol

1. Wewnętrzne zyski ciepła

Q_int = g_int × A × t

g_int=2,5 $\frac{W}{m^{2}}$ (domek jednorodzinny)

A- powierzchnia użytkowa pomieszczenia

t- czas

Strefa I  24^oC

A = 5, 24 + 10, 15 = 15, 39m²

Q_int^I = 2, 5 × 15, 39 × 744 = 28, 625 kWh

Miesiąc	Qint^24 [kWh]
Styczeń	28, 625
Luty	25,855
Marzec	28,625
Kwiecień	27,702
Maj	28,625
Czerwiec	27,702
Lipiec	28,625
Sierpień	28,625
Wrzesień	27,702
Październik	28,625
Listopad	27,702
Grudzień	28,625

Strefa II  20^oC

A = 142, 95m²

Q_int^I = 2, 5 × 142, 95 × 744 = 265, 887 kWh

Miesiąc	Qint^20 [kWh]
Styczeń	265, 887
Luty	240,156
Marzec	265,887
Kwiecień	257,310
Maj	265,887
Czerwiec	257,310
Lipiec	265,887
Sierpień	265,887
Wrzesień	257,310
Październik	265,887
Listopad	257,310
Grudzień	265,887

Q_int^I = 265, 887 + 28, 625 = 294, 512 kWh

Miesiąc	Qint=Qint^20+Qint^24 [kWh]
Styczeń	294, 512
Luty	266,011
Marzec	294,512
Kwiecień	285,012
Maj	294,512
Czerwiec	285,012
Lipiec	294,512
Sierpień	294,512
Wrzesień	285,012
Październik	294,512
Listopad	285,012
Grudzień	294,512

1. Solarne zyski ciepła

$$Q_{\text{sol}} = \sum_{}^{}A\text{CIg}$$

C = 0, 9     − udzial pola powierzchni plaszczyzny oszklonej do calego pola powierzchni 

okna

g= 0,75 - dla szyby podwójnej

Strefa I  24^oC

A_E = 2 × (0,8×1,1) = 1, 76m²

Strefa II  20^oC

A_N = 0m²

A_S = 2, 1m²

A_W = 8, 4m²

A_E = 5, 9m²

- Zyski ciepła od promieniowania słonecznego

Dane obliczeniowe: Zyski ciepła od promieniowania słonecznego

(stacja aktynometryczna Chorzów) pochylenie do poziomu 90

Miesiąc	S	W	N	E
Styczeń	40,169	22,316	16,575	21,042
Luty	58,663	36,892	23,587	32,054
Marzec	73,563	52,731	35,154	52,080
Kwiecień	64,174	52,778	33,586	56,377
Maj	76,582	72,288	47,953	83,024
Czerwiec	67,392	70,532	49,893	76,464
Lipiec	70,776	74,821	51,228	75,495
Sierpień	74,325	64,291	39,909	68,299
Wrzesień	63,894	43,718	27,244	48,787
Październik	64,818	32,409	20,503	38,362
Listopad	35,100	15,120	10,800	17,820
Grudzień	32,846	13,634	9,916	15,493

Strefa I  24^oC

Q_SOL^I = 1, 76 × 0, 9 × 0, 75 × 21, 042 = 24, 998 [kWh]

Strefa II  20^oC

Q_SOL^I = 2, 1 × 0, 9 × 0, 75 × 40, 169 + 8, 4 × 0, 9 × 0, 75 × 22, 316 + 5, 9 × 0, 9 × 0, 75 × 21, 042 = 267, 271[kWh]

Miesiąc	QSOL^20[kWh]	QSOL^24[kWh]	QSOL=QSOL^20+QSOL^24[kWh]
Styczeń	267,271	24,998	292,269
Luty	419,987	38,080	458,067
Marzec	610,668	61,871	672,541
Kwiecień	614,739	66,976	681,715
Maj	849,071	98,632	947,703
Czerwiec	799,962	90,839	890,801
Lipiec	825,218	89,688	914,906
Sierpień	741,886	81,139	823,025
Wrzesień	532,745	57,958	590,704
Październik	428,415	45,574	473,989
Listopad	206,452	21,170	227,623
Grudzień	185,564	18,405	203,970

Miesiąc	QH,  gh=Qint+Qsol [kWh]
Styczeń	586,781
Luty	724,079
Marzec	967,052
Kwiecień	966,727
Maj	1242,216
Czerwiec	1175,814
Lipiec	1209,419
Sierpień	1117,538
Wrzesień	875,716
Październik	768,502
Listopad	512,635
Grudzień	498,483

6. Obliczenie współczynnika n_H,  gh

Miesiąc	$\mathbf{Y}_{\mathbf{H}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{Q}_{\mathbf{H,\ gh}}}{\mathbf{Q}_{\mathbf{H,\ nt}}}$ [kWh]
Styczeń	0,184
Luty	0,264
Marzec	0,385
Kwiecień	0,563
Maj	1,167
Czerwiec	2,440
Lipiec	3,534
Sierpień	2,706
Wrzesień	0,951
Październik	0,467
Listopad	0,227
Grudzień	0,173

Ponieważ Y_H ≠ 1, to współczynnik n_H, gh obliczono ze wzoru:

$$n_{H,gh} = \frac{1 - \gamma_{H}^{a_{H}}}{1 - \gamma_{H}^{{(a}_{\text{H\ }}) + 1}}$$

gdzie: $a_{H} = a_{H,0} + \frac{T}{T_{H,0}}$

a_H, 0 = 1

 T_H, 0 = 15h

$$T = \frac{C_{m}}{H_{\text{tr}} + H_{\text{ve}}}$$

Wewnętrzna pojemność cieplna

C_m = ∑_j∑_iρ_ij × c_ij × d_ij × A_ij

ρ_ij -gęstość i-tej warstwy w j-tym elemencie

c_ij –ciepło właściwe i-tej warstwy w j-tym elemencie

d_ij -grubość i-tej warstwy w j-tym elemencie

A_ij –powierzchnia i-tej warstwy w j-tym elemencie

Zestawienie pojemności cieplnych poszczególnych elementów dla strefy 20^oC:

Lp.	Element	Warstwa	Gęstość ρ	ciepło właściwe C	Grubość d [m]	Powierzchnia A [m^2]	Pojemność cieplna C
1	Ściana działowa	Tynk cementowo - wapienny	2400	1000	0,01	127,52	10405632
		Pustak Porotherm 12cm	800	800	0,09
2	Ściana nośna	Tynk cementowo - wapienny	2400	1000	0,01	81,73	9022992
		Pustak Porotherm 25	1200	800	0,09
3	Ściana zewnętrzna	Tynk cementowo - wapienny	2400	1000	0,01	226,45	25000080
		Pustak Porotherm 25	1200	800	0,09
4	Podłoga na gruncie	Parkiet dębowy	2510	800	0,01	142,95	76847061
		Wylewka cementowa	2500	2300	0,09
5	Strop od dołu	Tynk cementowo – wapienny	2400	1000	0,01	142,95	3430800
		Płyta żelbetowa	1200	840	0,04
6	Strop od góry	Parkiet dębowy	2510	800	0,01	85,67	1720254
		Wylewka Cementowa	2500	2300	0,04
RAZEM 126426819

Zestawienie pojemności cieplnych poszczególnych elementów dla strefy 24^oC:

Lp.	Element	Warstwa	Gęstość ρ	ciepło właściwe C	Grubość d [m]	Powierzchnia A [m^2]	Pojemność cieplna C
1	Ściana działowa	Tynk cementowo - wapienny	2400	1000	0,01	47,6	3884160
		Pustak Porotherm 12cm	800	800	0,09
2	Ściana nośna	Tynk cementowo - wapienny	2400	1000	0,01	-	0
		Pustak Porotherm 25	1200	800	0,09
3	Ściana zewnętrzna	Tynk cementowo - wapienny	2400	1000	0,01	45,7	5045280
		Pustak Porotherm 25	1200	800	0,09
4	Podłoga na gruncie	Parkiet dębowy	2510	800	0,01	15,39	8273356,2
		Wylewka cementowa	2500	2300	0,09
5	Strop od dołu	Tynk cementowo – wapienny	2400	1000	0,01	15,39	369360
		Płyta żelbetowa	1200	840	0,04
6	Strop od góry	Parkiet dębowy	2510	800	0,01	21,23	426984
		Wylewka Cementowa	2500	2300	0,04
RAZEM 17998455

- Korekty na przerwy i ochłodzenie ogrzewania

Q_{H, nd, interm} = a_H, nd × a_H, red

$$Q_{H,red} = 1 - b_{H,red\ } \times \frac{T_{H,0}}{T} \times Y_{H}(1 - f_{H,hr})$$

f_H, hr- udział liczby godzin z normalną nastawą ogrzewania w tygodniu

$$f_{H,hr} = \frac{14 \times 7dni}{24 \times 7dni} = \frac{14}{24} = 0,583$$

Strefa I  24^oC

$$T = \frac{17998455}{14,625 + 5,167} = 909380,30s = 252,60h$$

Strefa II  20^oC

T =$\frac{\ 126426819}{143,575 + 26,98} = \ $741280,19s=205,991h

Ponieważ Y_H ≠ 1, to współczynnik n_H, gh obliczono ze wzoru:

$$n_{H,gh} = \frac{1 - \gamma_{H}^{a_{H}}}{1 - \gamma_{H}^{{(a}_{\text{H\ }}) + 1}}$$

gdzie: $a_{H} = a_{H,0} + \frac{T}{T_{H,0}}$

a_H, 0 = 1

 T_H, 0 = 15h

Strefa I  24^oC

$$a_{H} = a_{H,0} + \frac{T}{T_{H,0}} = 1 + \frac{205,991}{15} = 14,73$$

$$n_{H,gh}^{I} = \frac{1 - {0,184}^{\left( 14,73 \right)}}{1 - {0,184}^{14,73 + 1}} = 1$$

Strefa II  20^oC

$$a_{H} = a_{H,0} + \frac{T}{T_{H,0}} = 1 + \frac{252,991}{15} = 17,84$$

$$n_{H,gh}^{I} = \frac{1 - {0,184}^{17,84}}{1 - {0,184}^{17,84 + 1}} = 1$$

Zużycie energii na ogrzewanie:

Q_H, nd = Q_H, nt − n_H, gh * Q_H, gh

Korekty na przerwę I osłabienie ogrzewania

$$a_{H,red} = 1 - b_{H,red\ } \times \frac{T_{H,0}}{T} \times Y_{H}(1 - f_{H,hr})$$

Q_{H, nd, interm} = Q_H, nd × a_H, red

Strefa I  24^oC

Miesiąc	Straty ciepła QH,  nt	Zyski ciepła QH,  gh	St. zysków do strat YH	n	QH,nd	aH, red	QH, nd, interm
	[kWh]	[kWh]
Styczeń	3188,720	586,781	0,184	1	2601,939	0,986	2566,373
Luty	2739,427	724,079	0,264	1	2015,348	0,980	1975,823
Marzec	2508,940	967,052	0,385	1	1541,888	0,971	1497,789
Kwiecień	1715,335	966,727	0,563	0,999	748,697	0,958	717,3839
Maj	1064,409	1242,216	1,167	0,848	17,130	0,913	15,64543
Czerwiec	481,864	1175,814	2,440	0,409	-0,026	0,819	-0,02163
Lipiec	342,143	1209,419	3,534	0,282	-0,080	0,737	-0,0596
Sierpień	412,953	1117,538	2,706	0,369	-0,032	0,799	-0,02565
Wrzesień	920,431	875,716	0,951	0,967	82,189	0,929	76,38305
Październik	1645,054	768,502	0,467	0,999	876,557	0,965	846,1478
Listopad	2249,839	512,635	0,227	1	1737,204	0,983	1707,909
Grudzień	2877,154	498,483	0,173	1	2378,671	0,987	2348,101
∑=11999,49

Strefa II  20^oC

Miesiąc	Straty ciepła QH, nt	Zyski ciepła QH, gh	St. zysków do strat YH	n	QH,nd	aH,red	QH,nd,interm
	[kWh]	[kWh]
Styczeń	3188,720	586,781	0,184	1	2601,939	0,983	2558,326
Luty	2739,427	724,079	0,264	1	2015,348	0,976	1966,880
Marzec	2508,940	967,052	0,385	0,999	1541,888	0,965	1487,811
Kwiecień	1715,335	966,727	0,563	0,999	748,623	0,949	710,299
Maj	1064,409	1242,216	1,167	0,848	10,202	0,894	15,309
Czerwiec	481,864	1175,814	2,440	0,409	-0,026	0,778	- 0,021
Lipiec	342,143	1209,419	3,534	0,283	-0,080	0,678	- 0,055
Sierpień	412,953	1117,538	2,706	0,369	-0,032	0,753	- 0,024
Wrzesień	920,431	875,716	0,951	0,999	73,330	0,992	75,069
Październik	1645,054	768,502	0,467	0,999	876,552	0,961	839,267
Listopad	2249,839	512,635	0,227	1	1737,204	0,981	1701,281
Grudzień	2877,154	498,483	0,173	1	2378,671	0,985	2341,184
∑=11983,62

Q_H = 23983, 11[kWh] 

-Warunek normowy,

Q_H- całkowite zużycie energii do ogrzewania

V- objętość

A- pow. Użytkowa

$$E = \frac{Q}{V} = \frac{23983,11}{398,47} = 60,18\frac{\text{kWh}}{m^{3}}$$

-Współczynnik kształtu,

$\frac{A}{V} = \frac{158,34}{398,47} = 0,4$ E_o = 26, 6 + 12 × 0, 4 = 31, 4

Wybór i ilość nośnika energii potrzebnego do ogrzania budynku oraz rocznej emisji CO₂ do atmosfery związanej ze spalaniem przyjętego nośnika energii.

- przyjęto ogrzewanie kotłem węglowym

k- kaloryczność węgla 21MJ/kg

h- sprawność kotła 80%

M=$\frac{Q_{H}}{21*0.8} = \frac{23983,11}{21*0,8} = 1428\ kg$

Ilość węgla potrzebna do ogrzania budynku przy uwzględnieniu sprawności kotła wynosi M=1428 kg.

Zakładamy że w domku mieszkają 4 osoby:

Roczna emisja CO₂ do atmosfery związana ze spalaniem węgla:

R_CO2 = r * M

R=2,8 emisja CO₂ przy spaleniu 1kg węgla.

R₁ = r × M=2,8×1428 = 3998, 4 kg

Rocznie budynek emituje ze spalania węgla 3,998t CO₂ do atmosfery.

Roczna emisja CO₂ do atmosfery związana z użycie energii elektrycznej:

R = r × N

r=$\frac{1}{3}\text{\ \ }$[$\frac{\text{kgC}O_{2}}{\text{kWh}}$]

Zakładamy że w domku mieszkają 4 osoby:

N=4500kWh

$$R_{2} = r \times N = \frac{1}{3}\ *4500 = 1500\ \text{kg}\ CO_{2}$$

Roczna emisja CO₂ do atmosfery związana ze środkiem transportu:

Średni samochód spalający 10 l na 100 km emituje

r = 300kg

Ilość przebytych kilometrów samochodem w ciągu roku wynosi N= 20000 km.

R₃ = r × N=300*20=6000 kg CO₂

Sumaryczną roczną emisję CO₂ przypadającą na rok na jedną osobę można wyznaczyć ze wzoru:

R=∑$\frac{1}{4}*\left( R_{1} + R_{2} + R_{3} \right) = \ \ \frac{1}{4}*$3998,4+1500+6000=2874,6 kg CO₂

Wnioski:

W wyniku obliczeń przeprowadzonych dla danego domku jednorodzinnego zlokalizowanego w Opolu, uzyskano wartość zapotrzebowania na energię do ogrzewania równą 23983, 11 kWh w skali roku. W porównaniu z indeksem klimatycznym dopuszczalnej emisji dwutlenku węgla wynika, osoby żyjące w danym gospodarstwie szanują środowisko, gdyż współczynnik R mieści się w skali pomiedzy 2, a 3 tys. Kg. emisji CO₂ do powietrza rocznie.