Tok obliczeń:
Wyznaczenie objętości odlewu.
Dane:
R = $\frac{D}{2}$ = $\frac{1320}{2}$ = 660 [mm] (największy promień odlewu),
g= 110 [mm] (grubość ścianki odlewu,
H= 440 [mm] (wysokość odlewu),
h=176 [mm] (wysokość, na której znajduje się środkowa część koła),
r1=165 [mm] (promień zewnętrzny tulei wewnętrznej),
r2=110 [mm] (promień wewnętrzny tulei wewnętrznej),
π≈3.14159265359 –stała matematyczna.
Obliczam Vgotowego odlewu =[πR2-π(R-g)2]×H+[π(R-g)2-πr12]g+[πr12-πr22](H-h) =
=[3.14159265359×6602-3.14159265359×(660-110)2]×440+[3.14159265359(660-110)2-3.14159265359×1652]×110+[3.14159265359×1652-3.14159265359×1102](440-176)=291656822,58 [mm3]=291,65682258 [dm3].
Określenie masy surowego odlewu.
Dane:
Vgot.odl=291,65682258 [dm3],
ρ= 7,1[ $\frac{\text{kg}}{\text{dm}}$3 ] (gęstość żeliwa szarego)
Obliczam Modlewu=ρ×V= 7,1 ×291,65682258≈2070,76[kg].
Określenie masy odlewu wraz z układem wlewowym i zasilającym.
Obliczam Mukładu wlewowego z zależności:
Mukł.wl=(0,1÷0,2)*Modlewu , przyjmuję wartość współczynnika: 0,15
Mukł.wl=0,15* 2070,76 kg≈ 310,6 [kg].
Obliczam objętość nadlewów:
Nadlewy umieszczam po zewnętrznej stronie koła pasowego w okolicy węzła cieplnego, którym jest połączenie z inną ścianą koła, na wysokości podziału formy. Korzystając z zasięgu jednego nadlewu obliczę ich ilość-rozmieszczonych na obwodzie.
Obliczam średnicę nadlewów korzystając z zależności: DN= 1,2 * 2g= 1,2* 220 = 264 [mm],
Wiedząc, że nadlewy zasilają odlew w każdą stronę na dwie grubości ścianki odlewu obliczam zasięg nadlewu:
Z= DN+4g=264+440=704 [mm],
Obliczam ilość nadlewów.
n=$\frac{obwod\ odlewu}{zasieg\ nadlewu}$= $\frac{2\pi R}{Z}$=$\frac{4146,9}{704}$≈5,9≈6.
Obliczam przybliżoną objętość i masę nadlewów.
Vnadlewu= π($\frac{\text{Dn}}{2}$)2 * HN , gdzie HN=(1,2÷1,8)DN=395(dla wsp=1,5),
Vnadlewu=3,14159265359* 1322*395+4,8[dm3]≈26,4 [dm3],
Vnadlewów=n*Vnadlewu=6*26,4=158,4 [dm3],
Mnadlewów=ρ*Vnadlewów= 7,1 * 158,4 ≈1124,64 [kg].
Mcałkowita=Modlewu+Mukł.wl.+Mnadlewów=2070,6 +310,6 + 1124,64 ≈3505,84 kg.
Obliczenie układu wlewowego.
Określenie optymalnego czasu zalewania.
Obliczam czas zalewania ze względu na lejność ze wzoru:
TZL=s$\sqrt[3]{\delta*M}$c = 1,6* $\sqrt[3]{110*3505,84}$=116,46 [s].
Określenie prędkości umownej podnoszenia się metalu w formie.
Vdopuszczalna = 1÷2[cm/s]
Określenie czasu zalewania ze względu na prędkość podnoszenia:
Tz.pod=$\frac{H}{V}$=$\frac{440\ mm}{1cm/s}$=44s.
Dobieram wielkości skrzynek formierskich.
Dobieram z norm wielkość skrzynek formierskich:
Długość L=3000mm, szerokość B=3000mm, wysokość HS=1000mm
Wysokość górnej połówki formy HO=132+250=332→350mm
Obliczam średnie ciśnienie metalostatyczne:
HŚR=HO-$\frac{p}{2C}$2= 350- $\frac{17424}{880}$=330, gdzie p- odległość od podziału formy do górnej powierzchni odlewu, C- wysokość odlewu.
Obliczenie przekroju wlewu doprowadzającego (sumy przekrojów)
Dane:
ρ®=6,9 kg/dm3 (gęstość żeliwa w stanie ciekłym)
µ= 0,43 (współczynnik oporu przepływu ciekłego stopu)
∑FWD=$\frac{22,6*M}{T*\rho*\mu*\sqrt{}H}$śr =$\frac{22,6*3505,84}{44*6,9*0,43*18,17}$=33,4 cm2.
Napełnianie odbędzie się poprzez 4 z 6 nadlewów bocznych, więc do nich poprowadzę wlewy doprowadzające. Przy czym FWD każdego z nich =33,4cm2 / 4= 835 mm2
Dobieram kształt wlewów doprowadzających – przekrój trapezowy wg wytycznych:
Obliczam a:
P=$\frac{(a + b)}{2}$c (pole trapezu)
Tutaj:
835mm2=$\frac{(a + 0,8a)}{2}$0,5a // *2
1670mm2=0,45a2 // :0,45
a= 60 mm ; 0,5a(wysokość) = 30 mm; 0,8a = 48mm.
Z zależności FWD : FWR : FWG = 1 : 1,2 : 1,4
Obliczam FWR i FWG
FWR=1,2FWD = 1,2 * 3340mm2 = 4008 mm2
Obliczam wymiary przekroju belki żuzlowej:
P=$\frac{(a + b)}{2}$c (pole trapezu)
Tutaj:
4008mm2 = $\frac{a + 0,7a}{2}0,8a$
4008mm2=0,68a2
a=77mm; 0,8a=61mm.
Obliczam FWG=1,4FWD=1,4*3340mm2=4676 mm2.
4676mm2 = $\mathbf{\pi\ (}\frac{\mathbf{d}}{\mathbf{2}}$)2
d=77mm.(średnica wlewu głównego).