2. Projekt techniczny żebra

   1. 2.1 Schemat statyczny i obciążenia

Wyznaczenie długości efektywnej żebra l_eff

Długości przęseł w świetle:

- przęsła skrajne: l_n1 = 3,5 – 0,125 = 3,375m

- przęsło wewnętrzne: l_n2 = 4,4 – 0,125 * 2 = 4,15m

Rozpiętości obliczeniowe:

- przęsła skrajne: l_eff1 = 3,375+ 2 * 0,125 = 3,625m

- przęsło wewnętrzne: l_eff2 = 4,15+ 2 * 0,125 = 4,4m

b) Schemat obliczeniowy

c) Obciążenia stałe

Największa reakcja wynosi 11,17 kN/m.

• Ciężar własny żebra

Δg_k = 0,25m * 0,45m * 25 kN/m³ = 2,8 kN/m

R_{g (całkowite)} = 11,17 kN/m + 2,8 kN/m = 13,97 kN/m

d) Obciążenia zmienne

• Reakcje z płyty

Największa reakcja wynosi 28,44kN/m.

R_g = 13,97 kN/m

R_q = 28,44kN/m

Schemat I

R_g * 1,35 + R_q * 1,05 = 13,97 * 1,35 + 28,44 * 1,05 = 48,762 kN/m

Schemat II

R_g * 1,15 + R_q * 1, 5 = 13,97 * 1,15 + 28,44 * 1,5 = 58,66 kN/m

Bardziej niekorzystny dla konstrukcji jest schemat II ponieważ sumaryczna reakcja jest największa i wynosi 58,66 kN/m.

1. 2.2 Wyznaczenie sił wewnętrznych

a) Schematy obciążeń i wykresy sił

• Maksymalne moment przęsłowy (2) / Minimalne momenty przęsłowe (1), (3)

• Maksymalne momenty przęsłowe (1) , (3) / Minimalny moment przęsłowy (2)

• Maksymalne momenty podporowy

2.3 Wymiarowanie na zginanie

Przęsła skrajne

• Przęsło wewnętrzne

• Nad podporami

Szerokości współpracujące

Rozstaw żeber w świetle wynosi b=2,5-0,450=2,05

• Przęsła skrajne

• Przęsło wewnętrzne

• Nad podporą

Powierzchnie zbrojenia A_s1

• Przęsła skrajne

M_max = 73,40 kNm

0,01

przekrój pozornie teowy

8,41 *10^-

Do przęseł skrajnych przyjmuję 3Φ20. (9,42cm²)

• Przęsło wewnętrzne

M_max = 69,03 kNm

0,01

przekrój pozornie teowy

8,41 *10^-

Do przęseł wewnętrznych przyjmuję 3Φ20. (9,42cm²)

• Nad podporą

M_max = 103,44 kNm

0,01

przekrój liczony jako podwójnie zbrojony

5,70 *10^-

Nad podporą przyjmuję 3Φ16 (6,03cm²)

• Przęsło zewnętrzne

x_eff = 0, 014m

• Przęsło wewnętrzne

• Przęsło zewnętrzne

x_eff = 0,0127m

• Podpora

x_eff = 0,014m

2.4 Wymiarowanie na ścinanie

1,8d = 0,745

0,9d = 0,373

• Podpora A

V_A=90,63 kN (siła w osi)

0,505m

Przyjmuję odcinek o łącznej długości 0,38m

Przyjmuję rozstaw strzemion na całym odcinku ścinania 0,82m.

• Podpora B (lewa strona)

V_B,l=133,66kN (siła w osi)

1,3m

Przyjmuję 2 odcinki o łącznej długości 1,2m

Przyjmuję rozstaw strzemion na całym odcinku ścinania 0,80m.

Podpora B (prawa strona)

V_B,l=140,43kN (siła w osi)

1,4m

Przyjmuję 2 odcinki o łącznej długości 1,3m

Przyjmuję rozstaw strzemion na całym odcinku ścinania 0,80m.

2.5 Ścinanie na styku płyta żebro

l_o = 0,85 * 3,625 = 3 m

Zasięg strefy ściskanej w przekroju o od lica podpory w przęśle skrajnym:

M_Ed1 = 47,17kNm

A_s1 = 9,42 * 10^-

d = 0,554 m

b_eff = 2,502 m

Warunek:

Zbrojenie w płycie nad żebrem:

co 140 A_s = 1,92 *10^-

co 220 A_s = 1,23 *10^-4m²

A_s = 3,15 *10^-4m²

Warunek został spełniony.

1. półka w strefie rozciągane:

Brak ścinania

2.4 Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności

gk = 13,97 kN/m

qk = 28,44kN/m

q_k * ₂ = 28,44 * 0,6 = 17,064 kN/m

Schematy obciążeń:

I wariant

II wariant

M_ed,qp = 48,34kNm

A_s1 = 9,42cm²

d = 0,554m

• Faza I

u=247+2*45=337cm

Ac=(247-25)*10+25*59=3695cm²

Efektywny moduł sprężystości:

E_cm = 33 GPa