Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
N = 4,5 kW n = 620 $\frac{\text{obr}}{\min}$ k = 1,1 u=5 m=4 λ=10 z1=20 z2=100 m=4 a= 240mm y =1 α = 20^o a= 240 ao= 240 Z2 = 100 λ = 10 m = 4 x1= 0,25 x2 = -0,25 β = 0 Y=1	Temat: Zaprojektuj przekładnię zębatą wykorzystywaną w wialni o następujących parametrach: Moc: N = 4,5 kW Obroty: n = 620 $\frac{\text{obr}}{\min}$ Współczynnik przeciążenia: k = 1,1 Założenia konstrukcyjne: Rodzaj przekładni: Przekładnia otwarta Rodzaj zębów: Zęby proste Rodzaj smarowania: Brak smarowania Napęd: Silnik elektryczny Planowania produkcja: Seryjna Przełożenie u=5 Uzasadnienie: Jest to przekładnia mało odpowiedzialna, przenoszące małe prędkości obrotowe nie przeznaczona do bardzo długiej eksploatacji(brak obliczeń zmęczeniowych). Moment przenoszony przez koło zębate: $M_{1} = \ 9550*\frac{N}{n}$ - Moment skręcający M1 = $9550*\frac{N}{n}$ = $9550*\frac{4,5}{620} = 63,31\ Nm$ Wyznaczenie ilości zębów poszczególnych kół: Ilość zębów na mniejszym kole (zębniku) zostaje założona jako z1 = 20 Wartość założona zębów przekładni ogólnego zastosowania powinna mieścić się w przedziale 20 do 50, gdyż ma to korzystny wpływ na równomierny nacisk, drgania, spiętrzenie naprężeń giętych u podstawy zęba. Liczba zębów na drugim kole obliczona jest z zależności $\frac{z_{2}}{z_{1}}$ = u z2 =  z1 * u z2 = 20 * 5 = 100 Moment przenoszony przez koło drugie: M2 =  M1 * u M2 = 63, 31 * 5 = 316, 55Nm Dobór materiału: Dobrano materiał na koło mniejsze: EN-GJL-250 Dobrano materiał na koło większe: EN-GJL-300 Uzasadnienie: Dobrane materiały są to żeliwa szare. Jest to materiał podrzędny i zastosowanie go jest uzasadnione faktem nie przewidywanego osiągnięcia wykonywania przez maszynę dużej liczby cykli. Uszkodzenie najprawdopodobniej może nastąpić w skutek udarowy. Materiał stosowany na średnie koła zębate przenoszące małe obciążenia. Tani oraz charakteryzujący się dobrą lejnością. Obliczanie modułu: W przypadku przekładni wolno obrotowych, skąpo smarowanych i otwartych ważna staje się odporność na złamanie zęba. Większy moduł obniża naprężenia u podstawy zęba. $\sigma_{F} = \frac{F_{t}{*K}_{F}*Y_{F}}{b*m} \leq \sigma_{\text{FP}}$ $$m \geq \sqrt[3]{\frac{2M_{1}{*K}_{F}}{\lambda*z_{1}*\sigma_{FP1}}*Y_{\text{FS}}Y_{\varepsilon}Y_{\beta}}$$ Z dużą dokładnością można założyć: YFSYεYβ = 3, 2 $\lambda = \frac{b}{m} = 10\ $ -Względna długość zęba KH= KHB+ KHL+ KV+ KA=1,25⋅1,25⋅1,1⋅1,1=1,89 KF=0,8⋅KH=1,51 Ostatecznie po uproszczeniach wzór zapisać można jako: $$m \geq 1,5*\sqrt[3]{\frac{2M_{1}{*K}_{F}}{\lambda*z_{1}*\sigma_{FP1}}}$$ $$m \geq 1,5*\sqrt[3]{\frac{2*63,31*1,51*10^{3}}{10*20*80}}$$ m ≥ 3, 435 Dobrano moduł nominalny uprzywilejowany m = 4 Wstępne obliczanie wymiarów kół zębatych: Wymiary średnic podziałowych kół: d1 = m*z1 d2 = m*z2 d1 = 4*20 = 80mm d2 = 4*100 = 400mm Obliczanie odległości osi wałów: a= $\frac{d_{1} + d_{2}}{2} = \frac{80 + 400}{2} =$240mm Współczynnika wysokości zęba y=1 (dla zębów normalnych) Wysokość głów zębów: hg=m⋅y= 4mm Wysokość stopy zęba: hs=(y+0,25)*m=(1+0,25)*4=5mm Wysokość zęba: h=hg+hs=4+5=9mm Luz wierzchołkowy: C=0,25*m=0,25*4=1mm Podziałka nominalna: p=Π⋅m=3,14⋅4=12,56 Podziałka zasadnicza: pz=p⋅cos α=12,56⋅cos20^0=11,8mm Szerokość wieńca zęba: b=λ⋅m=10⋅4=40mm Korekcja uzębienia: a0 = $\frac{{(z}_{1} + z_{2})*m}{2}$=$\frac{(20 + 100)*4}{2}$=240 a= a0 $$Z_{\text{gr}} = \frac{2*y}{\sin^{2}\alpha}$$ $Z_{\text{gr}} = \frac{2*1}{\sin^{2}20}$ = 17 Z1 + Z2 ≥ 2 * Zgr 20 + 100 ≥ 2 * 17 120≥34 Korekcja typu P0 Z wykresu zalecanych współczynników przesunięcia dla korekcji P0 odczytano: X1 = 0,25 X2 = -0,25 Wymiary koła zębatego: $y = \ x_{1} + x_{2} - \frac{a - a_{0}}{m}$ = 0 Średnica podziałowa: d2 = $\frac{m}{\text{cosβ}}$ *z2 =m*z2 = 4*100 =400mm Szerokość koła: b=λ⋅m=10⋅4=40mm Średnica koła głów: da2 = [z2 + 2*(y+x2-y)]*m da2 = [100 + 2*(1-0,25-0)]*4 = 406mm Średnica koła stóp: df2 = [z2 - 2*(y-x2+0,25)]*m df2 = [100 - 2*(1+0,25+0,25)]*4 =388mm Wysokość głowy zęba: ha2= m*(y+x2-y) ha2= 4*(1-0,25-0) = 3mm Wysokość stopy zęba: ha2= m*(y-x2+0,25) ha2= 4*(1+0,25+0,25)= 6mm Zgodnie z PN przyjęto luz: c = 0,25*m =1mm Literatura: Michał Maziarz, Stanisław Kuliński – Obliczania wytrzymałościowe przekładni zębatych według norm ISO Zbigniew Osiński – Podstawy konstrukcji maszyn Leonid Kurmaz, Oleg Kurmaz – Projektowanie węzłów i części maszyn	u=5 M1 = 63, 31 Nm z1 = 20 z2 = 100 M2 = 316, 55Nm EN-GJL-250 EN-GJL-300 YFSYεYβ = 3, 2 λ = 10 KH=1,89 KF=1,51 m = 4 d1 = 80mm d2 = 400mm a= 240mm y=1 hg= 4mm hs =5mm h=9mm p=12,56 pz= 11,8mm b=40mm Zgr = 17 y= 0 d2 = 400mm b =40mm da2 = 406mm df2 =388mm ha2 = 3mm ha2 = 6mm c =1mm