POLITECHNIKA GDAŃSKA

PROJEKT ŚCIANKI SZCZELNEJ

Funkcja	Tytuł zawodowy	Imię i nazwisko	Grupa	Podpis
Projektant	student	Adam Smycz	13
Weryfikator	mgr inż.	Tomasz Kusio

Uwagi:

OPT	Z	OBL	T	RYS	K	SUMA

Gdańsk, 20.06.2012 r.

1.Opis techniczny

1.1. Podstawa opracowania

Projekt został wykonany w ramach przedmiotu Fundamentowanie na zlecenie Katedry Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego Wydziału Inżynierii Lądowej i Środowiska Politechniki Gdańskiej. Jego podstawą był temat nr 23.

1.2. Cel projektu

Celem projektu jest zaprojektowanie ścianki szczelnej dołem wolno podpartą.

1.3. Zakres opracowania

1.1.1. Obliczenia statyczne ścianki szczelnej metodą analityczną:

• obliczenie sił parcia i odporu działających w gruncie

• wyznaczenie głębokości ścianki szczelnej

• obliczenie maksymalnego momentu zginającego występującego w ściance szczelnej

1.1.2. Wymiarowanie elementów konstrukcyjnych ścianki:

• brusów

• kleszczy

• rozpór

• śrub

1.4. Lokalizacja obiektu

Projekt ma powstać w województwie pomorskim, mieście – gminie: Gdańsk, przy ulicy Pilotów 23.

1.5. Charakterystyka warunków gruntowo-wodnych

1.5.1. Warunki gruntowe

• Przebieg przekroju geologicznego:

• Glina piaszczysta: I_L=0,35, zalegający do głębokości 2,4 m p. p. t.

• Piasek drobny: I_D=0,45, zalegający do głębokości 6,2 m p. p. t.

• Piasek drobny i średni: I_D=0,80, zalegający poniżej 6,2 m p. p. t.

• Teren nieuzbrojony, płaski, inne obiekty nie występują.

1.5.2. Warunki wodne

• Zwierciadło wody gruntowej znajduje się na głębokości:

• po stronie parcia gruntu – 3,1 m p. p. t.

• po stronie odporu gruntu – 8,4 m p. p. t.

• Środowisko wód podziemnych jest nieagresywne. Nie występuje przepływ wody pod ścianką.

1.6. Opis projektowanej konstrukcji

1.6.1. Charakterystyka ogólna

Ścianka została zaprojektowana jako konstrukcja pracująca pod obciążeniami pochodzącymi od sił parcia i odporu gruntu, parcia wody oraz obciążenia naziomu.

Głębokość wbicia ścianki: 3,8 m.

Łączna wysokość ścianki: 11,2m

1.6.2. Podstawowe wymiary elementów konstrukcyjnych

• Brusy – profile PU20

• Kleszcze – dwa ceowniki C220

• Rozpora – rura stalowa φ 273/12,5 mm

• Śruba – M24

1.6.3. Opis obliczeń statycznych i metod wymiarowania konstrukcji

Przy obliczeniach statycznych ścianki szczelnej posłużono się metodą analityczną uproszczoną – wyznaczenie głębokości wbicia ścianek i momentów maksymalnych występujących w ściankach. Elementy konstrukcyjne i zakotwienie zwymiarowano w oparciu o obliczenia wytrzymałościowe.

1.7. Opis stanu istniejącego

Teren przeznaczony pod wykonanie ścianki jest niezabudowany i nieuzbrojony w obrębie 500 m.

1.8. Wykaz wykorzystanej literatury, norm oraz programów komputerowych

1.8.1. Polskie Normy

• PN-90/B-03000 – Projekty budowlane. Obliczenia statyczne.

• PN-81/B-02000 – Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

• PN-81/B-03020 – Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie.

1.8.2. Literatura

• Cz. Rybak; Fundamentowanie. Projektowanie posadowień; Dolnośląskie Wydawnictwo Edukacyjne, Wrocław 2001, ISBN-83-7125-080-0

• A. Krasiński; Wykłady z fundamentowania dla studiów inżynierskich

1.8.3. Programy komputerowe

• Autodesk– AutoCAD 2012

1.9. Ustalenie warunków gruntowych

1. Gp – Glina piaszczysta

Za pomocą normy PN-81/B-03020 ustalono metodą B na podstawie wiodącego parametru I_L:

W = 20, 5%

$$\rho_{s} = 2,67\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej:

$$\rho = \frac{\gamma}{g}$$

$$\rho = \frac{20,10}{9,81} = 2,05\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej szkieletu gruntowego:

$$\rho_{d} = \frac{100*\rho}{100 + W}$$

$$\rho_{d} = \frac{100*2,05}{100 + 20,5} = 1,70\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie porowatości:

$$n = \frac{\rho_{s} - \rho_{d}}{\rho_{s}}$$

$$n = \frac{2,67 - 1,70}{2,67} = 0,363$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej z uwzględnieniem wyporu gruntu:

ρ^′ = (1−n) * (ρ_s − ρ_w)

$$\rho^{'} = \left( 1 - 0,363 \right)*\left( 2,67 - 1 \right) = 1,06\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie ciężaru objętościowego z uwzględnieniem wyporu gruntu:

γ^′ = ρ^′ * g

$$\gamma^{'} = 1,06*9,81 = 10,43\frac{\text{kN}}{m^{3}}$$

2. Pd – Piasek drobny

Za pomocą normy PN-81/B-03020 ustalono metodą B na podstawie wiodącego parametru I_D:

W = 25, 6%

$$\rho_{s} = 2,65\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej:

$$\rho = \frac{\gamma}{g}$$

$$\rho = \frac{18,40}{9,81} = 1,88\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej szkieletu gruntowego:

$$\rho_{d} = \frac{100*\rho}{100 + W}$$

$$\rho_{d} = \frac{100*1,88}{100 + 25,6} = 1,49\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie porowatości:

$$n = \frac{\rho_{s} - \rho_{d}}{\rho_{s}}$$

$$n = \frac{2,65 - 1,49}{2,65} = 0,436$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej z uwzględnieniem wyporu gruntu:

ρ^′ = (1−n) * (ρ_s − ρ_w)

$$\rho^{'} = \left( 1 - 0,436 \right)*\left( 2,65 - 1 \right) = 0,93\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie ciężaru objętościowego z uwzględnieniem wyporu gruntu:

γ^′ = ρ^′ * g

$$\gamma^{'} = 0,93*9,81 = 9,12\frac{\text{kN}}{m^{3}}$$

3. Pd/Ps – Piasek drobny i średni

Za pomocą normy PN-81/B-03020 ustalono metodą B na podstawie wiodącego parametru I_D:

W = 11, 2%

$$\rho_{s} = 2,65\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej:

$$\rho = \frac{\gamma}{g}$$

$$\rho = \frac{18,80}{9,81} = 1,92\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej szkieletu gruntowego:

$$\rho_{d} = \frac{100*\rho}{100 + W}$$

$$\rho_{d} = \frac{100*1,92}{100 + 11,2} = 1,72\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie porowatości:

$$n = \frac{\rho_{s} - \rho_{d}}{\rho_{s}}$$

$$n = \frac{2,65 - 1,72}{2,65} = 0,350$$

Wyznaczenie gęstości objętościowej z uwzględnieniem wyporu gruntu:

ρ^′ = (1−n) * (ρ_s − ρ_w)

$$\rho^{'} = \left( 1 - 0,350 \right)*\left( 2,65 - 1 \right) = 1,07\frac{t}{m^{3}}$$

Wyznaczenie ciężaru objętościowego z uwzględnieniem wyporu gruntu:

γ^′ = ρ^′ * g

$$\gamma^{'} = 1,07*9,81 = 10,53\frac{\text{kN}}{m^{3}}$$

2. Obliczenia statyczne ścianki szczelnej metodą analityczną.

2.1. Obliczenia parcia wody oraz parcia i odporu gruntu

Rysunek

2.1.1. Przyjęte wartości

H_n = 7, 4m

t = 3, 6m

δ_a = 0

$$\delta_{p} = - \frac{\phi}{2}$$

η_p = 0, 85

$$K_{a} = \operatorname{}\left( 45 - \frac{\phi}{2} \right)$$

$$K_{p} = \frac{\operatorname{}\phi}{\cos\delta_{p} \bullet \left\lbrack 1 - \sqrt{\frac{\sin{\left( \phi - \delta_{p} \right) \bullet \sin\phi}}{\cos\delta_{p}}} \right\rbrack^{2}}$$

K_p^′ = η_p • K_p ∖ n

- Warstwa I

$$K_{a} = \operatorname{}{\left( 45 - \frac{14}{2} \right) = 0,610}\backslash n$$

$$K_{a} = \operatorname{}{\left( 45 - \frac{30}{2} \right) = 0,333}$$

$$K_{a} = \operatorname{}{\left( 45 - \frac{33}{2} \right) = 0,295}$$

$$K_{p} = \frac{\operatorname{}{33}}{\cos\left( - \frac{33}{2} \right) \bullet \left\lbrack 1 - \sqrt{\frac{\sin{\left( 33 + \frac{33}{2} \right) \bullet \sin{33}}}{\cos\left( - \frac{33}{2} \right)}} \right\rbrack^{2}} = 6,243$$

K_p^′ = 0, 85 • 6, 243 = 5, 307

2.1.3. Obliczenie parcia w gruncie

$$e_{a1} = 14 \bullet 0,610 - 2 \bullet 16 \bullet \sqrt{0,610} = - 16,455\ kPa$$

$$e_{a2g} = (14 + 2,4 \bullet 20,10) \bullet 0,610 - 2 \bullet 16 \bullet \sqrt{0,610} = 13,984\ kPa$$

e_a2d = (14+2,4•20,10) • 0, 333 = 20, 747 kPa

e_a3  = (14+2,4•20,10+0,7•18,40) • 0, 333 = 25, 040 kPa

e_a4g = (14+2,4•20,10+0,7•18,40+3,1•9,12) • 0, 333 = 34, 466 kPa

e_a4d = (14+2,4•20,10+0,7•18,40+3,1•9,12) • 0, 295 = 30, 481 kPa

e_a7 = (14+2,4•20,10+0,7•18,40+3,1•9,12+4,8•10,53) • 0, 295 = 45, 377 kPa

2.1.4. Obliczenie odporu gruntu

e_p5 = 0 kPa

e_p6 = 1, 0 • 18, 80 • 5, 307 = 99, 772 kPa

$$e_{ph6} = 99,772 \bullet \cos{\left( - \frac{33}{2} \right) = - 70,040}\text{\ kPa}$$

e_p7 = 2, 6 * 10, 53 * 5, 307=145,295kPa

$$e_{ph7} = 145,295 \bullet \cos{\left( - \frac{37}{2} \right) = - 101,997}\text{\ kPa}$$

2.1.5. Obliczenie parcia wody

e_w3 = 0 kPa

e_w4 = 3, 1 * 10 = 31 kPa

e_w5 = 4, 3 * 10 = 43 kPa

e_w6 = e_w7 = 5, 3 * 10 = 53 kPa

2.1.6. Rzędne wykresu

e₁ = −16, 455

e_2g = 12, 991 

e_2d = 20, 747 

e₃ = 25, 040

e_4g = 34, 466 + 3, 100 = 37, 566 

e_4d = 30, 481 + 3, 100 = 33, 581

e₅ = 34, 205 + 4, 300 = 38, 505

e₆ = 37, 308 + 5, 300 − 70, 040 = −27, 432

e₇ = 45, 377 + 5, 300 − 101, 997 = −51, 320

2.1.7. Wyznaczenie głębokości zerowania sięwykresów parcia i odporu gruntu (od poziomu E₅)

$$a_{n} = \frac{38,505}{38,505 + 27,413} = 0,58m$$

2.1.8. Wypadkowe parcia i odporu

$$E_{a1} = \frac{0,1588 \bullet 1,949}{2} = \ 0,1548\ \frac{\text{kN}}{m}$$

$$E_{a2} = \frac{0,9 \bullet \left( 1,949 + 12,991 \right)}{2} = \ 6,723\frac{\text{kN}}{m}$$

$$E_{a3} = \frac{0,7 \bullet \left( 20,747 + 25,040 \right)}{2} = 16,025\frac{\text{kN}}{m}$$

$$E_{a4} = \frac{3,1 \bullet \left( 25,040 + 37,566 \right)}{2} = 97,039\frac{\text{kN}}{m}$$

$$E_{a5} = \frac{1,2 \bullet \left( 33,581 + 38,505 \right)}{2} = 43,252\frac{\text{kN}}{m}$$

$$E_{a6} = \frac{0,58 \bullet 38,505}{2} = 11,243\frac{\text{kN}}{m}$$

$$E_{p7} = \frac{0,42 \bullet 27,432}{2} = 5,706\frac{\text{kN}}{m}$$

$$E_{p8} = \frac{2,6 \bullet \left( 27,432 + 51,320 \right)}{2} = 102,377\frac{\text{kN}}{m}$$

Ramie działania sił do punktu A

$$r_{a1} = - 1,588 \bullet \frac{1}{3} = - 0,053\text{\ m}$$

$$r_{a2} = \frac{1,949 + 2*12,991}{1,949 + 12,991} \bullet \frac{0,9}{3} = 0,561\ m$$

$$r_{a3} = 0,9 + \frac{20,747 + 2*25,04}{20,747 + 25,04} \bullet \frac{0,7}{3} = 1,261\ m$$

$$r_{a4} = 1,6 + \frac{25,040 + 2*37,566}{25,040 + 37,566} \bullet \frac{3,1}{3} = 3,253\ m$$

$$r_{a5} = 4,7 + \frac{33,581 + 2*38,505}{33,581 + 38,505} \bullet \frac{1,2}{3} = 5,314\ m$$

$$r_{a6} = 5,9 + 0,58 \bullet \frac{1}{3} = 6,093\ m$$

$$r_{a7} = 6,48 + 0,42 \bullet \frac{2}{3} = 6,760\ m$$

$$r_{a8} = 6,9 + \frac{27,432 + 2*51,320}{27,432 + 51,320} \bullet \frac{2,6}{3} = 8,331\ m$$

2.2. Obliczenia zagłębienia ścianki

2.2.1. Równania odporu efektywnego

$$e_{p}\left( t^{'} \right) = 27,432 + \frac{51,320 - 27,432}{3,6 - 0,58 - 0,42} \bullet t^{'} = 27,432 + 9,188 \bullet t^{'}$$

$$E_{p1} = \frac{1}{2} \bullet 27,432 \bullet 0,42 = 5,706$$

E_p2(t^′) = 27, 432 • t^′ = 27, 432 • t^′

$$E_{p3}\left( t^{'} \right) = \frac{1}{2} \bullet 9,188 \bullet t^{'} \bullet t^{'} = 4,594 \bullet {t^{'}}^{2}$$

r_AEp1 = 0, 9 + 0, 7 + 3, 1 + 1, 2 + 0, 58 + 0, 28 = 6, 76

r_AEp2(t^*) = 0, 9 + 0, 7 + 3, 1 + 1, 2 + 1 + 0, 5•t^′ = 6, 90 + 0, 5•t^′

$$r_{AEp3}\left( t^{*} \right) = 0,9 + 0,7 + 3,1 + 1,2 + 1 + \frac{2}{3}{\bullet t}^{'} = 6,90 + 0,667{\bullet t}^{'}$$

2.2.2. Potrzebne zagłębienie ścianki

$$\sum_{}^{}{M_{A} =} - 0,1548 \bullet 0,053 + 6,723 \bullet 0,561 + 16,025 \bullet 1,261 + 97,039 \bullet 3,253 + 43,252 \bullet 5,314 + 11,243 \bullet 6,093 - 5,706 \bullet 6,760 - \left( 27,432 \bullet t^{'} \right) \bullet \left( 6,90 + 0,5{\bullet t}^{'} \right) - \left( 4,594 \bullet {t^{'}}^{2} \right) \bullet \left( 6,90 + 0,667{\bullet t}^{'} \right) = 599,411 - 189,281 \bullet t^{'} - 13,716{{\bullet t}^{'}}^{2} - 31,699 \bullet {t^{'}}^{2} - 3,064 \bullet {t^{'}}^{3} = 599,411 - 189,281 \bullet t^{'} - 45,415{{\bullet t}^{'}}^{2} - 3,064 \bullet {t^{'}}^{3}$$

$$\sum_{}^{}{M_{A} =}\ 0$$

599, 411 − 189, 281 • t^′ − 45, 415•t^′2 − 3, 064 • t^′3 = 0

Obliczenie wykonano metodą iteracyjną.

t^′ = 2, 04 m

t^* = 2, 04 + 0, 42 = 2, 46 m

2.3. Obliczenia siły S i Mmax ścianki szczelnej.

2.3.1Wartość wypadkowej odporu efektywnego

$$E_{p}\left( t^{'} \right) = 5,706 + 27,432 \bullet t^{'} + 4,594 \bullet {t^{'}}^{2} = 80,786\frac{\text{kN}}{m}$$

2.3.2. Wartość siły S w rozporze.

$$\sum_{}^{}X = 0$$

S − 0, 1548 − 6, 723 − 16, 025 − 97, 039 − 43, 252 − 20, 404 − 11, 243 + 80, 786 = 0

$$S = 114,054\frac{\text{kN}}{m}$$

2.3.3. Moment maksymalny - miejsce zerowania się sił tnących.

$$e_{a + w}\left( y_{m} \right) = 25,040 + \frac{37,566 - 25,040}{3,1} \bullet y_{m} = 25,040 + 4,041 \bullet y_{m}$$

$$E_{a + w}\left( y_{m} \right) = \frac{25,040 + 25,040 + 4,041 \bullet y_{m}}{2}*y_{m} = 25,040*y_{m} + 2,021*y_{m}^{2}$$

T(y_m) = > − 0, 1548 + 114, 054 − 6, 723 − 16, 025 − 25, 040 * y_m − 2, 021 * y_m² = 0

y_m = 2, 94 m

e_a + w(2,94) = 25, 040 + 4, 041 • 2, 94 = 36, 921

E_a + w(2,94) = 25, 040 • 2, 94 + 2, 021 • 2, 94² = 91, 086

$$r_{m} = \frac{25,040 + 2 \bullet 36,921}{25,040 + 36,921} \bullet \frac{2,94}{3} = 1,56m$$

2.3.4. Wartość momentumaksymalnego

Ramiona działania sił względem punktu zerowania się sił tnących

$$r_{a1} = 2,94 + 0,70 + 0,90 + \frac{1}{3} \bullet 0,05 = 4,56\ m$$

$$r_{a2} = 2,94 + 0,70 + \frac{2*1,949 + 12,991}{1,949 + 12,991} \bullet \frac{0,9}{3} = 3,98\ m$$

$$r_{a3} = 2,94 + \frac{2*20,747 + 25,040}{20,747 + 25,040} \bullet \frac{0,7}{3} = 3,28\ m$$

$$r_{m} = \frac{25,040 + 2 \bullet 36,921}{25,040 + 36,921} \bullet \frac{2,94}{3} = 1,56\ m$$

r_S = 2, 94 + 0, 7 + 0, 9 = 4, 54 m

M_max = M(y_m) = −0, 1548 • 4, 56 + 114, 054 • 4, 54 − 6, 723 • 3, 98 − 16, 025 • 3, 28 − 91, 086 • 1, 56 = 295, 686 kNm/m

M_max^(r) = 1, 25 • 295, 686  = 369, 608 kNm/m

2.4. Zagłębienie całkowite ścianki w gruncie poniżej dna basenu

t_c = 1 + 2, 04 = 3, 04 m

t = 1, 25 • t_c = 1, 25 * 3, 04 = 3, 8 m

Przyjęto t = 3, 8 m

2.4.1 Wysokość całkowita ścianki.

H = 7, 4 m + 3, 8 m = 11, 20 m

3. Sprawdzenie stateczności ogólnej ścianek rozpieranych - metoda Felleniusa

$$\frac{M_{u}}{M_{0}} \geq 1,3$$

$$\frac{}{}\ \ \ = \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \geq 1,3$$

Warunek Spełniony

4. Wymiarowanie elementów ścianki (obliczenia wytrzymałościowe)

4.1. Dobranie profili ścianki

- Przyjęto stal

St3S →  f_d=195MPa

- Potrzebna wytrzymałość:

$$\mathbf{W\ \geq}\frac{\mathbf{M}_{\mathbf{\max}}^{\left( \mathbf{r} \right)}}{\mathbf{f}_{\mathbf{d}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{369,608}}{\mathbf{19,5}}\mathbf{= 1895,427\ }\frac{\mathbf{\text{cm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{m}}$$

- Przyjęto profile PU20 o:

$$\mathbf{W}_{\mathbf{x}}\mathbf{= 2000}\frac{\mathbf{\text{cm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{m}}\mathbf{> 1895,427}\frac{\mathbf{\text{cm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{m}}$$

- Pozostałe parametry profilu:

$$\mathbf{J = 43000}\frac{\mathbf{\text{cm}}^{\mathbf{4}}}{\mathbf{m}}\mathbf{,\ A = 179}\frac{\mathbf{\text{cm}}^{\mathbf{2}}}{\mathbf{m}}$$

4.2. Dobranie kleszczy

- Przyjęto stal

St3S →  f_d=195MPa − kleszcze wykonane zostana z pary ceownikow walcowanych

- Obliczenie siły w rozporze

S_(r)=1, 25•114, 054 = 142, 57kN

- Rozstaw rozpór co 4 profile PU20:

L_s=4•0, 6 = 2, 4m

- Maksymalny obliczeniowy moment zginający w kleszczach:

M_max^(r)=0, 1•142, 57•2, 4²=82, 120 kNm

- Potrzebny wskaźnik wytrzymałości kleszczy

$$\mathbf{W \geq}\frac{\mathbf{M}_{\mathbf{\max}}^{\left( \mathbf{r} \right)}}{\mathbf{f}_{\mathbf{d}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{82,120}}{\mathbf{19,5}}\mathbf{= 421,128}\frac{\mathbf{\text{cm}}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{m}}$$

- Dla pojedynczego ceownika:

W₁=0, 5•421, 128 = 210, 564 cm³

- Przyjęto profileC220o:

W_x=245cm³>210, 564 cm³

4.3. Dobranie śrub

- Przyjęto śruby klasy 5,8 o:

R_m=520MPa i R_e=420MPa

- Obliczeniowa siła na 1 śrubę:

S_S1^(r)=1, 2•142, 57 = 171, 084 kN − rozstaw l_s=1, 2m

- Potrzebny przekrój netto śruby

$$\mathbf{A} > max\left\{ \begin{matrix} \frac{\mathbf{S}_{\mathbf{S}\mathbf{1}}}{\mathbf{0,65*}\mathbf{R}_{\mathbf{m}}}\mathbf{= 5,06}\mathbf{\text{\ cm}}^{\mathbf{2}} \\ \frac{S_{S1}}{0,85*R_{e}} = 4,79\text{cm}^{2} \\ \end{matrix} \right.\ $$

- Przyjęto śruby M30 o:

A_s=5, 61cm²>5, 1cm²

4.4. Dobranie rozpór

- Przyjęto stal

St3S →  f_d=195MPa → rozpory wykonane zostana z rur stalowych

- Wstępne wymiary rury

φ 273/12,5mm →w rozstawie co R = 4m dlugosci rozpor L_R=14 m

- Parametry przekroju rury (z tablic stalowych):

A = 102, 0cm², J = 8697 cm⁴, i = 9, 22cm

- Obliczeniowa siła na pojedynczą rozporę:

S₁^(r)=4•142, 57=570, 280kN

- Długość wyboczeniowa rozpory:

L = μ•L_R=1, 0•14, 0 = 14, 0m → Pret obustronnie przeglubowy μ = 1, 0

- Smukłość rozpory :

$$\mathbf{\lambda =}\frac{\mathbf{L}}{\mathbf{i}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{1400,0}}{\mathbf{9,22}}\mathbf{= 151,844}$$

- Smukłość porównawcza:

$$\mathbf{\lambda}_{\mathbf{p}}\mathbf{= 84}\mathbf{\bullet}\sqrt{\frac{\mathbf{215}}{\mathbf{f}_{\mathbf{d}}}}\mathbf{= 88,2}$$

- Smukłość względna:

$$\overset{\overline{}}{\mathbf{\lambda}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{\lambda}}{\mathbf{\lambda}_{\mathbf{p}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{151,844}}{\mathbf{88,2}}\mathbf{= 1,722 \rightarrow wspolczynnik\ wyboczeniowy\ \varphi = 0,32}$$

- Nośność przekroju rozpory na ściskanie:

N_Rc=A•f_d=102, 0•19, 5 = 1989kN

- Warunek nośności:

$$\frac{\mathbf{S}_{\mathbf{1}}^{\mathbf{(r)}}}{\mathbf{\varphi*}\mathbf{N}_{\mathbf{\text{Rc}}}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{570,280\ }}{\mathbf{0,32*1989}}\mathbf{= 0,896} < 1 \rightarrow warunek\ spelniony\backslash n$$