Obliczenia części biologicznej oczyszczalni ścieków

3. Obliczenia i dobór urządzeń osadu czynnego porcjowego (SBR)

1. Ustalenie danych wyjściowych

Q_hśr = 6,724 [m³/d]

Q_dśr = 146,70 [m³/d ] – przepływ dobowy średni

S_{śrBZT5 po piaskowniku} = S_BZT5^dopS_dopBZT5 = 649,80 [g/m³ ]– średnie stężenie BZT₅ w ściekach po przepłynięciu przez piaskownik

S_{śrzaw. po piaskowniku} = S_zo^dop = 307,04 [g/m³ ]– średnie stężenie zawiesiny w ściekach po przepłynięciu przez piaskownik

S_{śrNc po piaskowniku} = S_N^dop =101,52 [g/m³ ] – średnie stężenie azotu całkowitego w ściekach po przepłynięciu przez piaskownik

S_{śrPog po piaskowniku} = S_Pog^dop =19,71 [g/m³ ] – średnie stężenie fosforu ogólnego w ściekach po przepłynięciu przez piaskownik

T=13 [⁰C] – temperatura ścieków (w okresie zimowym)

S_BZT5^odp = 40 [g/m³] – wymagane BZT₅ na wylocie z oczyszczalni (z rozporządzenia w zależności o RLM)

S_zo^odp = 50 [g/m³] – wymagane zawiesiny ogólnej na wylocie z oczyszczalni (z rozporządzenia w zależności o RLM)

S_N^odp = 30 [g/m³] – wymagane azotu na wylocie z oczyszczalni (z rozporządzenia w zależności o RLM)

S_Pog^odp = 5 [g/m³] – wymagane fosforu na wylocie z oczyszczalni (z rozporządzenia w zależności o RLM)

1. Dobór oczyszczalni wg przepływu dobowego średniego Q_dśr

Na podstawie przepływu dobowego średniego należy dobrać z określonego typoszeregu oczyszczalni z osadem czynnym porcjowym (Biovac) typ oczyszczalni i podać następujące parametry:

• Parametry reaktora

• Q_nom = 184,0 [m³/d] - przepływ reaktora

• V_cz = 120 [m³] - objętość reaktora

• ŁBZT₅ = 38,4 [kg/d] - ładunek BZT₅

• 5 [m³] - objętość zbiornika na chemikalia

• 50 [m³] - objętość zbiornika retencyjnego

• 30 [m³] - objętość zbiornika osadu z napowietrzaniem lub bez

SBR0815

1. Konfiguracja procesu

   1. Określenie liczby cykli w ciągu doby n [1/d] (2÷4)

n = 3 [1/d]

1. Określenie długości trwania poszczególnych faz cyklu:

Przykładowy podział cyklu:

• napełnianie – 11,5% - 0,92 h

• napowietrzanie – 28,2% - 2,26 h

• mieszanie – 37,4% - 2,99 h

• końcowe napowietrzanie – 2,2% - 0,18 h

• sedymentacja – 7,5% - 0,6 h

• usuwanie osadu nadmiernego – 2,8% - 0,22 h

• przygotowanie reaktora do następnego cyklu - 6,4% - 0,51 h

1. Obliczanie hydraulicznego czasu zatrzymania ścieków

$$t_{z} = \frac{24*120}{146,7} = 19,63\ \lbrack h\rbrack$$

V_cz – objętość czynna reaktora [m³]

Q_dśr– średnie dobowe natężenie przepływu ścieków [m³/d]

t_z – hydrauliczny czas zatrzymania ścieków [h]

1. Obliczenie objętości ścieków odprowadzanych podczas cyklu [m³]

$$V = \frac{Q_{dsr}}{n}\ \ \ \lbrack m^{3}\rbrack$$

$$V = \frac{Q_{dsr}}{n}\ \lbrack m^{3}\rbrack$$

Q_dśr – średnie dobowe natężenie przepływu ścieków [m³/d]

n – liczba cykli w ciągu doby [1/d]

1. Obliczenie współczynnika zmian objętości

$$0,2\ \leq \ f_{A} = \frac{V}{V_{\text{cz}}}\text{\ \ }\left\lbrack - \right\rbrack\ \leq 0,5$$

V_cz – objętość czynna reaktora [m³]

ΔV – objętość ścieków odprowadzanych podczas cyklu [m³]

1. Określenie czas trwania cyklu

t_c = t_z * f_A

f_A - współczynnik zmian objętości [-]

t_z – hydrauliczny czas zatrzymania ścieków [h]

1. Określenie wysokości osadowej reaktora

$$H_{\text{OS}} = \frac{X*V_{\text{cz}}*IO}{1000*F}\ \ \ \lbrack m\rbrack$$

$$H_{\text{OS}} = \frac{X*V_{\text{cz}}*IO}{1000*F}\ \ \ \lbrack m\rbrack$$

X – stężenie osadu czynnego w reaktorze [kg/m³]

X – 3  ÷ 6 [kg/m³]

V_cz – objętość czynna reaktora [m³]

IO – indeks osadu czynnego [l/kg_s.m.]

IO = 50 ÷150 [l/kg_s.m.]

F – powierzchnia reaktorów [m²]

$$F = \frac{V_{\text{cz}}}{H}\ \ \lbrack m^{2}\rbrack$$

$$F = \frac{V_{\text{cz}}}{H}\ \ \lbrack m^{2}\rbrack$$

H – wysokość od zwierciadła ścieków w reaktorze do dna reaktora [m]

1. Określenie wysokości sedymentacyjnej reaktora

$$H_{S} = \frac{V_{\text{cz}} - V}{F}\text{\ \ }\left\lbrack m \right\rbrack\ > \ H_{\text{OS}}\ \ \lbrack m\rbrack$$

$$H_{S} = \frac{V_{\text{cz}} - V}{F}\text{\ \ }\left\lbrack m \right\rbrack\ > \ H_{\text{OS}}\ \ \lbrack m\rbrack$$

F – powierzchnia reaktorów [m²]

V_cz – objętość czynna reaktora [m³]

ΔV – objętość ścieków odprowadzanych podczas cyklu [m³]

1. Przyrost osadu nadmiernego

$$X = Y_{t}*Q_{dsr}*\left( S_{BZT5}^{\text{dop}} - S_{BZT5}^{\text{odp}} \right) + S_{\text{zo}}^{\text{odp}}*Q_{dsr}\ \ \lbrack\frac{g}{d}\rbrack$$

$$X = Y_{t}*Q_{dsr}*\left( S_{BZT5}^{\text{dop}} - S_{BZT5}^{\text{odp}} \right) + S_{\text{zo}}^{\text{odp}}*Q_{dsr}\ \ \lbrack\frac{g}{d}\rbrack$$

S_BZT5^dop = S_{BZT5 po piaskowniku} – stężenie BZT₅ na dopływie [g/m³]

S_BZT5^odp – stężenie BZT₅ na odpływie [g/m³] (z rozporządzenia w zależności o RLM)

S_zo^odp– stężenie zawiesiny organicznej na odpływie [g/m³] (z rozporządzenia w zależności o RLM)

Y_t – teoretyczny współczynnik przyrostu biomasy : 0,7g_s.m./g_sub.us.

Q_dśr – przepływ dobowy średni [m³/d ]

1. Wiek osadu czynnego

$$WO = \frac{}{}$$

X – stężenie osadu czynnego w reaktorze [kg/m³]

X – 3  ÷ 6 [kg/m³]

X - przyrost osadu nadmiernego [kg/d]

V_cz – objętość czynna reaktora [m³]

1. Obliczenie obciążenia osadu ładunkiem zanieczyszczeń

$$A = \frac{}{}$$

Y_t – teoretyczny współczynnik przyrostu biomasy : 0,7g_s.m./g_sub.us.

WO – wiek osadu czynnego [d]

1. Obliczenia osadu nadmiernego

3.7.1 Obliczenie zawartości suchej masy w osadzie nadmiernym

$$SM = \frac{1000}{\text{IO}}\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}}{m^{3}}\rbrack$$

$$SM = \frac{1000}{\text{IO}}\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}}{m^{3}}\rbrack$$

IO – indeks osadu czynnego : 50÷150m³/g

2. Obliczenie masy osadu usuwanej podczas cyklu

$$M_{\text{OS}} = \frac{X*V_{\text{cz}}}{\text{WO}}*\frac{t_{R}}{24}\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}}{\text{cykl}}\rbrack$$

$$M_{\text{OS}} = \frac{X*V_{\text{cz}}}{\text{WO}}*\frac{t_{N}}{24}\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}}{\text{cykl}}\rbrack$$

t_R – łączny czas reakcji w ciągu cyklu [h]

t_R = t_N + t_D

t_R = t_N + t_D

t_N – całkowity czas napowietrzania (nitryfikacji) w ciągu cyklu [h]

t_D – całkowity czas mieszania (denitryfikacji) w ciągu cyklu [h]

WO – wiek osadu czynnego [d]

X – stężenie osadu czynnego w reaktorze [kg/m³]

V_cz – objętość czynna reaktora [m³]

2. Obliczenie całkowitej masy osadu z usuwania związków organicznych w ciągu doby

$$M_{\text{OSC}} = M_{\text{OS}}*n\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}}{d}\rbrack$$

$$M_{\text{OSC}} = M_{\text{OS}}*n\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}}{d}\rbrack$$

n – liczba cykli w ciągu doby [1/d], [cykl/d]

M_OS – masa osadu z usuwania związków organicznych podczas jednego cyklu [kg/cykl]

2. Obliczenie objętości osadu z usuwania związków organicznych w ciągu doby

$$V_{\text{OS}} = \frac{M_{\text{OSC}}}{\text{SM}}\ \ \lbrack\frac{m^{3}}{d}\rbrack$$

$$V_{\text{OS}} = \frac{M_{\text{OSC}}}{\text{SM}}\ \ \lbrack\frac{m^{3}}{d}\rbrack$$

SM - zawartość suchej masy w osadzie nadmiernym [kg/m³]

M_OSC – masa osadu z usuwania związków organicznych w ciągu doby [kg/d]

7. Obliczenie zapotrzebowania na tlen

   1. Określenie zapotrzebowania na tlen do utleniania węgla

Przyjęto dla t = 13 ^oC i WO = 10,29 dni.

OV_C = 1, 09 kg_O2/kg_BZT5

1. Obliczenie zapotrzebowania na tlen do utleniania azotu

$$\text{OV}_{N} = \frac{}{}\ \ \lbrack\frac{\text{kg}_{O_{2}}}{\text{kg}_{BZT5}\rbrack}$$

S_NH4nit – stężenie amoniaku do nitryfikacji [g_N/m³]

S_NO3denit – stężenie azotu do denitryfikacji [g_N/m³]

S_BZT5^odp– stężenie BZT₅ na odpływie [g_BZT5/m³] – (odczytywane z rozporządzenia na podstawie wielkości RLM)

3.8.3 Obliczenie stężenia amoniaku do nitryfikacji

S_NH4nit=

S_NK – stężenie azotu Kjeldahla w ściekach surowych [g_N/m³]

S_Norg – stężenie azotu organicznego w odpływie [g_N/m³]

S_Non – stężenie azotu w osadzie nadmiernym [g_N/m³]

3.8.4 Obliczenie stężenia azotu w osadzie nadmiernym

S_Non = 5%*

S_BZT5^odp– stężenie BZT₅ na odpływie do części biologicznej oczyszczalni [g_BZT5/m³]

3.8.5 Obliczenie stężenia azotu Kjeldahla w ściekach surowych

S_NK = 90%*

S_Nc – średnie stężenie azotu w ściekach surowych dopływających do części biologicznej oczyszczalni [g_N/m³]

3.8.6 Obliczenie stężenia azotu do denitryfikacji

S_NO3denit=

S_NH4nit – stężenie amoniaku do nitryfikacji [g_N/m³]

S_Nnieorg – stężenie azotu nieorganicznego w odpływie [g_N/m³]

3.8.7 Obliczenie jednostkowego zużycia tlenu

$$OB = \frac{}{}$$

C_s – wymagane stężenie tlenu : 2÷3 [mgO₂/l]

C_x – maksymalne stężenie tlenu [mgO₂/l]

$$C_{x} = C_{x,12}*\left( 1 + \frac{\text{hd}}{20,7} \right)\ \ \lbrack\frac{g_{O_{2}}}{m^{3}}\rbrack$$

$$C_{x} = C_{x,12}*\left( 1 + \frac{\text{hd}}{20,7} \right)\ \ \lbrack\frac{g_{O_{2}}}{m^{3}}\rbrack$$

C_x,12 – maksymalne stężenie nasycenia tlenem przy temperaturze 12 g_O2/m³, C_x,12=9,3 g_O2/m³

h_d – głębokość usytuowania dyfuzorów do napowietrzania drobnopęcherzykowego w zależności głębokości komory [m]

h_d = H − h_z  [m]

h_d = H − h_z  [m]

H – wysokość od zwierciadła ścieków w reaktorze do dna reaktora [m]

hz – wysokość usytuowania dyfuzorów do napowietrzania od dna reaktora [m], hz=0,2 [m]

f_c – współczynnik nierównomierności [-]

f_N – współczynnik nierównomierności [-]

O_VC – zapotrzebowanie na tlen do utleniania węgla [kg_O2/kg_BZT5]

O_VN – zapotrzebowanie na tlen do utleniania azotu [kg_O2/kg_BZT5]

8. Obliczenie maksymalnego zapotrzebowania na tlen

$$\alpha OC = \frac{OB*L_{BZT5}}{24}\text{\ \ }\left\lbrack \text{kg}_{O_{2}}/h \right\rbrack$$

$$\alpha OC = \frac{OB*L_{BZT5}}{24}\text{\ \ }\left\lbrack \text{kg}_{O_{2}}/h \right\rbrack$$

Ł^dop_BZT5 – ładunek BZT₅ w ściekach dopływających do części biologicznej [kg/d]

OB – jednostkowe zużycie tlenu [kg_O2/kg_BZT5]

L_BZT5^dop

Q_dśr – przepływ dobowy średni [m³/d ]

S_{śrBZT5 po piaskowniku} = S_BZT5^dopS_dopBZT5 - średnie stężenie BZT₅ w ściekach po przepłynięciu przez piaskownik [g/m³ ]

3.9 Obliczenie masy osadu z usuwania fosforu Pog

a) obliczenie stężenia fosforu usuwanego biologicznie [g_P/m³]

$$S_{\text{Pb}} = n_{\text{Pb}}*S_{BZT5}^{\text{dop}}\ \ \ \lbrack\frac{g_{P}}{m^{3}}\rbrack$$

$$S_{\text{Pb}} = n_{\text{Pb}}*S_{BZT5}^{\text{dop}}\ \ \ \lbrack\frac{g_{P}}{m^{3}}\rbrack$$

n_Pb – współczynnik biologicznego usuwania fosforu [g_P/gBZT5]

• Dla wstępnej komory beztlenowej n_Pb=0,01÷0,015 [g_P/gBZT5]

• Dla wstępnej komory beztlenowej, przy wymaganym stężeniu azotanów w odpływie do 15 [g_N/m³] n_Pb=0,005÷0,01 [g_P/gBZT5]

• Bez wstępnej komory beztlenowej n_Pb<0,005 [g_P/gBZT5]

b) obliczenie fosforu potrzebnego do budowy komórek heterotrofów [g_P/m³]

$$P_{x} = 0,001*S_{BZT5}^{\text{dop}}\ \ \lbrack\frac{g_{P}}{m^{3}}\rbrack$$

$$P_{x} = 0,001*S_{BZT5}^{\text{dop}}\ \ \lbrack\frac{g_{P}}{m^{3}}\rbrack$$

c) obliczenie stężenia fosforu usuwanego chemicznie [m³/d]

$$S_{\text{Pch}} = S_{\text{Pog}}^{\text{dop}} - S_{\text{Pog}}^{\text{odp}} - P_{x} - S_{\text{Pb\ }}\ \ \lbrack\frac{g_{P}}{m^{3}}\rbrack$$

$$S_{\text{Pch}} = S_{\text{Pog}}^{\text{dop}} - S_{\text{Pog}}^{\text{odp}} - P_{x} - S_{\text{Pb\ }}\ \ \lbrack\frac{g_{P}}{m^{3}}\rbrack$$

P_x – fosfor potrzebny do budowy komórek heterotrofów [g_P/m³]

S_Pb – stężenie fosforu usuwanego biologicznie [kg_P/m³]

d) obliczenie masy osadu z chemicznego usuwania fosforu

$$M_{\text{Pch}} = Q_{dsr}*{m}_{\text{Pch}}*S_{\text{Pch}}\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}_{\text{s.m.}}}{d}\rbrack$$

$$M_{\text{Pch}} = Q_{dsr}*{m}_{\text{Pch}}*S_{\text{Pch}}\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}_{\text{s.m.}}}{d}\rbrack$$

M_Pch – przyrost osadu w procesie defosfatacji chemicznej [kg_s.m./kg_P]

M_Pch=6,8 kg_s.m./kg_P dla soli żelaza

M_Pch=5,3 kg_s.m./kg_P dla soli glinu

Q_dśr – średni dobowy dopływ ścieków do oczyszczalni [m³/d ]

S_Pch – stężenie fosforu usuwanego chemicznie [kg_P/m³]

e) obliczenie masy osadu z biologicznego usuwania fosforu

$$M_{\text{Pb}} = Q_{dsr}*{m}_{\text{Pch}}*S_{\text{Pb}}\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}_{P}}{d}\rbrack$$

$$M_{\text{Pb}} = Q_{dsr}*{m}_{\text{Pch}}*S_{\text{Pb}}\ \ \ \lbrack\frac{\text{kg}_{P}}{d}\rbrack$$

M_Pb – przyrost osadu w procesie defosfatacji biologicznej [kg_s.m./kg_P]

M_Pb = 3,0 kg_s.m./kg_P

Q_dśr – średni dobowy dopływ ścieków do oczyszczalni [m³/d ]

S_Pb – stężenie fosforu usuwanego biologicznie [kg_P/m³]

f) obliczenie masy osadu z usuwania fosforu

M_P = M_Pch + M_Pb

M_P = M_Pch + M_Pb

M_Pch – masa osadu z chemicznego usuwania fosforu [kg_s.m./d]

M_Pb – masa osadu z biologicznego usuwania fosforu [kg_s.m./d]

g) obliczenie ładunku fosforu do chemicznego usunięcia

$$P = S_{\text{Pch}}*V_{1}\ \ \ \lbrack\frac{g_{P}}{\text{cykl}}\rbrack$$

$$P = S_{\text{Pch}}*V_{1}\ \ \ \lbrack\frac{g_{P}}{\text{cykl}}\rbrack$$

S_Pch – stężenie fosforu usuwanego chemicznie [kg_P/m³]

V₁ – jednorazowa porcja ścieków pompowana podczas cyklu do reaktora SBR [m³/cykl]

$$V_{1} = f_{A}*V_{\text{cz}}\ \ \ \lbrack\frac{m^{3}}{\text{cykl}}\rbrack$$

$$V_{1} = f_{A}*V_{\text{cz}}\ \ \ \lbrack\frac{m^{3}}{\text{cykl}}\rbrack$$

f_A – współczynnik zmian objętości [-]

V_cz – objętość czynna reaktora [m³]

3.10 Obliczenie ilości PIX-u potrzebnego do strącenia fosforu

3.10.1 Obliczenie ilości żelaza potrzebnego do usunięcia fosforu Pog

Na usunięcie 1 g_P potrzeba 2,0 do 3,0 g_Fe

$$Fe = n_{Fe/P}*P\ \ \ \ \lbrack\frac{g_{\text{Fe}}}{\text{cykl}}\rbrack$$

$$Fe = n_{Fe/P}*P\ \ \ \ \lbrack\frac{g_{\text{Fe}}}{\text{cykl}}\rbrack$$

Fe – ilość żelaza potrzebnego do chemicznego usunięcia fosforu [g_Fe/cykl]

n_Fe/P – masa żelaza potrzebne na usunięcie 1g fosforu [g_Fe/g_P], n_Fe/P=2,0 ÷ 3,0 g_Fe/g_P

P – ilość fosforu do chemicznego usunięcia [g_P/cykl]

3.10.2 Obliczenie ilości PIX potrzebnego do usunięcia fosforu

W jednym litrze PIX-u znajduje się 180 g_Fe

$$V_{\text{PIX}} = \frac{}{}$$

Fe – ilość żelaza potrzebnego do chemicznego usunięcia fosforu [g_Fe/cykl]

11. Obliczenie parametrów stabilizacji osadu

3.11.1 Obliczenie czasu stabilizacji

$$t = \frac{1}{,,,*{1,035}^{(10 - 20)}}*ln\frac{}{}\ \ \ \lbrack d\rbrack$$

k₂₀ – stała biodegradacji substancji organicznej: 0,10d^-1

T – temperatura osadu : 10°C

X_o – stężenie masy organicznej osadu na początku procesu (70%suchej masy)

$$X_{o} = 0,7*SM\ \ \lbrack\frac{\text{kg}}{m^{3}}\rbrack$$

$$X_{o} = 0,7*SM\ \ \lbrack\frac{\text{kg}}{m^{3}}\rbrack$$

SM – zawartość suchej masy w osadzie nadmiernym $\frac{\lbrack kg}{m^{3}\rbrack}$

X_t – stężenie masy organicznej osadu po czasie t (50%początkowego)

$$X_{t} = 0,5*X_{o}\text{\ \ }\frac{\lbrack kg}{m^{3}\rbrack}$$

$$X_{t} = 0,5*X_{o}\text{\ \ }\frac{\lbrack kg}{m^{3}\rbrack}$$

3.11.2 Obliczenie masy osadu nadmiernego z usuwania związków organicznych i strącania chemicznego

$$M_{OS\ org + P} = M_{P} + M_{\text{OSC\ \ \ \ }}\lbrack\frac{\text{kg}}{d}\rbrack$$

$$M_{OS\ org + P} = M_{P} + M_{\text{OSC\ \ \ \ }}\lbrack\frac{\text{kg}}{d}\rbrack$$

M_P – masa osadu z usuwania fosforu [kg/d]

M_OSC – masa osadu z usuwania związków organicznych [kg/d]

3.11.3 Obliczenie objętości osadu nadmiernego z usuwania związków organicznych i strącania chemicznego

$$V_{\text{OSC}} = \frac{100*M_{OS\ org + P}}{\rho_{\text{OS}}*\left( 100 - W \right)}\text{\ \ \ }\frac{\lbrack m^{3}}{d\rbrack}$$

$$V_{\text{OSC}} = \frac{100*M_{OS\ org + P}}{\rho_{\text{OS}}*\left( 100 - W \right)}\text{\ \ \ }\frac{\lbrack m^{3}}{d\rbrack}$$

ρ_OS – gęstość osadu [g/m³], ρ_OS=1000 kg/m³

W – uwodnienie osadu [%], (odczytane z danych literaturowych)

M_{OS org + P} - masa osadu nadmiernego z usuwania związków organicznych i strącania chemicznego [kg/d]

3.11.4 Obliczenie wymaganej objętości zbiornika stabilizacji osadu

V_ZOS =   

V_OSC – objętość osadu nadmiernego z usuwania związków organicznych i strącania chemicznego [m³/d]

t – czas stabilizacji [d]

3.11.5 Obliczenie dobowego zapotrzebowania na tlen

$$z_{t} = 1,42*\frac{}{}*\ \ $$

X_o – stężenie masy organicznej osadu na początku procesu (70% suchej masy) [kg/m³]

Xt – stężenie masy organicznej osadu po czasie t (50% początkowego) [kg/m³]

V_ZOS – objętość zbiornika stabilizacji osadu [m³]

t – czas stabilizacji [d]

3.11.6 Obliczenie masy osadu nadmiernego po stabilizacji

$${M'}_{\text{OS}} = 0,65*M_{OS\ org + P}\ \ \ \ \lbrack\frac{g}{d}\rbrack$$

$${M'}_{\text{OS}} = 0,65*M_{OS\ org + P}\ \ \ \ \lbrack\frac{g}{d}\rbrack$$

M’OS – masa osadu po stabilizacji [g/d]

M_{OS org + P} - masa osadu nadmiernego z usuwania związków organicznych i strącania chemicznego [kg/d]

3.11.7 Obliczenie objętości osadu nadmiernego po stabilizacji

$${V'}_{\text{OS}} = \frac{100*{M'}_{\text{OS}}}{\rho_{\text{OS}}*\left( 100 - W' \right)}\ \ \ \lbrack\frac{m^{3}}{d}\rbrack$$

$${V'}_{\text{OS}} = \frac{100*{M'}_{\text{OS}}}{\rho_{\text{OS}}*\left( 100 - W' \right)}\ \ \ \lbrack\frac{m^{3}}{d}\rbrack$$

V’_OS – objętość osadu nadmiernego po stabilizacji tlenowej [m³/d]

ρ_OS – gęstość osadu [g/m³], ρ_OS=1000 kg/m³

W’ – uwodnienie osadu ustabilizowanego [%]

M’OS – masa osadu po stabilizacji [kg/d]

3.11.8 Określenie dziennej ilości osadu ustabilizowanego

Q_osadu = V′_OS

Q_osadu = V^′_OS

V’_OS – objętość osadu nadmiernego po stabilizacji tlenowej [m³/d]