Q = 10 kN
kd = 12 MPa
ψh = 1,5
ψH = 0,5 |
Obliczenie średnicy podziałowej gwintu d2 z warunku na wytrzymałość zwojów na zużycie:
$d_{2} \geq \ \sqrt{\frac{Q}{\pi\psi_{h}\psi_{H}k_{d}}} = \ \sqrt{\frac{10\ \bullet \ 10^{3}}{\pi \bullet 1,5 \bullet 0,5 \bullet 12 \bullet 10^{6}}} = 18,8\ \text{mm}$ |
d2 ≥ 18,8 mm
|
Q = 10 kN
β = 1,3
Re = 430 MPa |
Wyznaczam d3 - z warunku wytrzymałości rdzenia śruby na ściskanie z uwzględnieniem skręcania:
$$k_{c}\ = \ \frac{R_{e}}{3} = \frac{430}{3} = 143,34\ \text{MPa}$$
|
d3 ≥ 10,74 mm |
|
Na podstawie normy PN-79/M-02017 oraz obliczonych d2 i d3 przyjmuję gwint Tr20x4, dla którego:
P = 4 mm
d3 = 15,5mm
d2 = 18 mm
D4 = 20,5 mm
D1 = 16 mm
α = 30̊ |
Tr20x4
|
P = 4 mm
d2 = 18 mm
f = 0,1 |
Sprawdzenie samohamowności gwintu:
Obliczenie kąta wzniosu linii śrubowej
Obliczenie pozornego kąta tarcia
91’
ρ' > γ , zatem gwint spełnia warunek samohamowności. |
'
ρ'= 5°91’ |
γ = 4°05’
ρ = 5°91’ |
Obliczanie sprawności gwintu:
$$\eta_{g} = \frac{\text{tgγ}}{\text{tg}(\gamma + \rho)} = \frac{\text{tg}(405')}{\text{tg}(405' + 591')} = 0,41$$
|
ɳg = 0,41 |
Q = 10 kN
d2 = 18 mm
γ = 4°05’
ρ = 5°91’ |
Obliczenie momentu tarcia w gwincie:
|
Ms = 15804Nmm |
Q = 10 kN
d3 = 15,5 mm
Ms = 15804 Nmm |
Wyznaczenie naprężeń zredukowanych:
$$\sigma_{c} = \frac{Q}{\frac{\pi}{4} \bullet d_{3}^{2}} = \frac{10 \bullet 10^{3}}{\frac{\pi}{4} \bullet {15,5}^{2}} = 53\ \text{MPa}$$
$$\tau_{s} = \frac{M_{s}}{W_{0}} = \frac{15804}{0,2 \bullet {15,5}^{3}} = 21,22\ \text{MPa}$$
σz < kc , więc gwint spełnia warunek wytrzymałości.
|
σz = 62,24 MPa |
H = 160 mm
h = 27 mm
d = 20 mm
d3 = 15,5 mm
μ = 2
λkr = 100
E = 2,07∙105 MPa |
Sprawdzenie śruby na wyboczenie
Określenie długości swobodnej śruby:
L1 = H + h1 + 0, 5h = 160 + 30 + 13.5 = 203, 5 mm
h1 = 1, 5 • d = 1, 5 • 20 = 30mm
Wyznaczenie smukłości śruby ze wzoru:
λ > λkr , więc stosuję wzór Eulera:
$$Q_{\text{kr}} = \frac{\pi^{2}\text{EJ}}{L_{w}^{2}} = \frac{\pi^{2} \bullet 2,07 \bullet 10^{5} \bullet 2834}{407^{2}} = 34,95\ \text{kN}$$
$$J = \frac{\text{πd}_{3}^{4}}{64} = \frac{{\pi \bullet 15,5}^{4}}{64} = 2834\ \text{mm}^{4}$$
Qkr >Q , zatem wymiary gwintu zostały dobrane poprawnie. |
Lw = 407 mm
λ = 104,9
Qkr = 34,95 |
ψh = 1,5
Q = 10 kN
d2 = 18 mm
d = 20 mm
D1 = 16mm
P = 4 mm
kr = 40 MPa
Pdop=12MPa
c = 2 mm
kd’ = 47,5 MPa
ks = 40 MPa
f=0,1 |
Wymiary nakrętki (materiał: brąz)
Obliczanie wysokości nakrętki:
h = ψh • d2 = 1, 5 • 18 = 27 mm
Warunek wytrzymałościowy:
$$h_{n} \geq \frac{4 \bullet P \bullet Q}{\pi\left( d^{2} - D_{1}^{2} \right) \bullet P_{\text{dop}}} = \frac{4 \bullet 4 \bullet 10 \bullet 10^{3}}{\pi\left( 20^{2} - 16^{2} \right) \bullet 12} = 29,47\ mm$$
Przyjmuję, że hn=30 mm
Obliczanie liczby zwojów gwintu:
$$z = \frac{h}{P} = \frac{30}{4} \approx 8$$
Wyznaczenie średnicy zewnętrznej nakrętki z warunku wytrzymałości na rozciąganie z uwzględnieniem skręcania:
$$D_{n} = \sqrt{\frac{4\text{βQ}}{\pi k_{r}} + d^{2}} = \sqrt{\frac{4 \bullet 1,3 \bullet 10^{4}}{\pi \bullet 40} + 20^{2}} = 28,60\ \text{mm}$$
Obliczanie średnicy kołnierza nakrętki z warunku wytrzymałościowego na naciski powierzchniowe:
D′n′2 = Dn + 2c = 28, 60 + 2 • 2 = 32, 60 mm
$$D_{k} \geq \sqrt{\frac{4 \bullet Q}{\pi \bullet k_{d}^{'}} + {D'}_{n}^{2}} = \sqrt{\frac{4 \bullet 10^{4}}{\pi \bullet 47,5} + {32,60}^{2}} = 36,50\ \text{mm}$$
Obliczanie wysokości kołnierza nakrętki:
hk = 0, 25 • h = 0, 25 • 30 = 7, 5 mm
Sprawdzenie warunku wytrzymałości kołnierza na ścinanie:
$$\tau = \frac{Q}{\pi{\bullet D}_{n} \bullet h_{k}} \leq k_{s}$$
$$\tau = \ \frac{10^{4}}{\pi \bullet 28,60 \bullet 13} = 8,6\ \text{MPa}$$
τ < ks , więc kołnierz spełnia warunek wytrzymałościowy
Obliczanie momentu tarcia na podporowej powierzchni nakrętki:
$$M_{t} = \frac{\text{Qf}(D_{k}^{3} - D_{n}^{'3})}{3(D_{k}^{2} - \ D_{n}^{'2})} = \frac{10^{4} \bullet 0,1 \bullet ({36,50}^{3} - {32,60}^{3})}{3({36,50}^{2} - {32,60}^{2})} = \ 17255,79\ \text{Nmm}$$
Warunek nieruchomości nakrętki jest spełniony Mt > Ms .
|
h = 27 mm
h= 30mm
z = 8
Dn = 28,60 mm
Dk = 36,50 mm
hk = 13 mm
Mt = 17,256 Nm
|
kd = 167,5 MPa |
Obliczanie wymiarów korony :
Do wykonania korony przyjmuję stal C45
d0 = 0,6 ∙ d = 12mm
Zewnętrzna średnica powierzchni oporowej korony z warunku wytrzymałości na zużycie:
$D_{0} = \sqrt{\frac{4 \bullet Q}{(\text{πk}_{d})} + {d_{0}}^{2}}$ = $\sqrt{\frac{4 \bullet 10^{4}}{(\pi \bullet 167,5)} + 12^{2}}$= 16 mm
Wysokość korony:
D1 = 1,2 ∙ d = 1,2 ∙ 20 = 24mm
|
d0 = 12mm
D0 = 16mm
D1 = 24mm |
H=160mm
h=27mm
hk =6,80mm
Dn=28,60mm |
Obliczanie wymiarów korpusu:
Wysokość korpusu:
Hk = H + 10 + (30 - hk) = 160 + 10 + (27-13) = 187 mm
Wewnętrzna średnica korpusu obok nakrętki :
dkw = Dn + 5 = 33,60 mm
Wewnętrzna średnica korpusu u postawy:
Dkw = dkw + (H +10)/5 = 33,60 + (160+10)/5 = 68,60 mm
Zewnętrzna średnica korpusu u podstawy z warunku wytrzymałości na naciski powierzchniowe:
Dkz =$\sqrt{\frac{4Q}{\pi k_{d}^{'}} + \ D_{\text{kw}}^{2}} = \sqrt{\frac{4 \bullet 10^{4}}{3\pi} + \ {68,80}^{2}}\ $ = 98,30 mm
|
Hk = 187 mm
dkw = 33,60 mm
Dkw = 68,60 mm
Dkz = 98,30 mm |
Mt = 17256 Nmm
Ms = 15804Nmm |
Obliczanie całkowitego momentu tarcia:
Mc = Mt + Ms = 17256 + 15804 = 33060 Nmm
|
Mc = 33, 060 Nm
|
Mc = 33,060Nm
Fr = 200 N |
Obliczanie długości drążka (materiał St7):
$$L_{d} = \frac{M_{c}}{F_{r}} = \frac{33060}{200} = 180\ \text{mm}\ \backslash n$$
|
Ld = 180 mm |
kgj = 170 MPa
Ld = 180 mm
Fr = 200 N |
Obliczanie średnicy drążka :
$d_{d} \geq \sqrt[3]{\frac{10\left( L_{d} \bullet F \right)}{k_{\text{gj}}}} = \sqrt[3]{\frac{10 \bullet \left( 200 \bullet 180 \right)}{170}}$ |
dd = 11 mm
|
Q = 10 kN
P = 4 mm
Mc = 33,060 Nm |
Obliczanie sprawności podnośnika:
$$\eta_{p} = \frac{Q \bullet P}{2\pi \bullet M_{c}} = \frac{10^{4} \bullet 4}{2\pi \bullet 33060} = 0,19$$
|
ηp = 0,19 |
Q = 10 kN
Dk = 36,42 mm
Dn = 28,60 mm |
Moment siły potrzebny do podniesienia ciężaru:
$$M = Q \bullet f \bullet \frac{(D_{k} + D_{n})}{4} = 10^{4} \bullet 0,1 \bullet \frac{(36,50 + 28,60)}{4} = \ \ 16275\text{Nmm}$$
|
M = 16,275Nm |