projekt z KM mój dobry


Politechnika Poznańska

Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska

Rok IV, semestr VIII

Zaprojektować główne elementy konstrukcyjne stropu stalowego dla obiektu o żelbetowych ścianach nośnych.

Dane do projektu:

L=10,2m

B=6,1m

n=3

m=3

Wysokość= h=8,0m

Obciążenie użytkowe: p=5 KN/m2

Grubość płyty żelbetowej: g=20cm

Stal: St3S

1.Przyjęcie geometrii stropu:

0x01 graphic

Przyjęcie geometrii stropu:

a).przyjęcie obciążenia płytą stropową

Pokrycie stropu składa się z płyty żelbetowej oraz ocieplenia. Płytę żelbetową przyjmuje się grubości 0,20m natomiast ocieplenie wykonane ze styropianu grubości 0,05m.

b).rozstaw żeber stropowych

Żebra stropowe rozmieszczane są w kierunku poprzecznym w odległości 2,55 między sobą

c).rozstaw słupów głównych

Słupy główne rozstawione są w odległości co 10,2m od siebie oraz w odległości co 10,2m od lica ściany w kierunku podłużnym i w kierunku poprzecznym.

Obciążenia płyty stropowej zestawiono w tabeli:

Rodzaj obciążenia

Ciężar objętościowy

wg PN-82/B-02001

[kN/m3]

Obciążenie charakterystyczne

[kN/m2]

Współczynnik obciążenia γf

Obciążenie obliczeniowe

[kN/m2]

Płytki ceramiczne na klej

23 kN/m3 x 0,03

0,460

1,2

0,552

Betonu zbrojony grubości 5 cm

25 kN/m3

1,000

1,3

1,300

Styropian

grubości 5 cm

0,45 kN/m3

0,023

1,2

0,028

Folia poliuretanowa grubości 3 mm (1warstwa = 1,5mm)

0,45 kN/m3

0,0014

1,2

0,0017

Płyta żelbetowa z betonu klasy B25

grubości 20 cm

25 kN/m3

5,000

1,1

5,500

Razem obciążenie stałe g

6,444

1,14

7,334

Obciążenie użytkowe p

5

1,2

6

2.Schematem statycznym żebra stropu jest belka trzyprzęsłowa o rozpiętości B∙α.

Przęsło: A-B,C-D B∙α= 6,10∙1.025=6,25m

Przęsło: B-C B∙α= 6,10∙1.0=6,10m

0x01 graphic

2.1. Obciążenia belki stropowej

0x01 graphic

Wynikowy współczynnik bezpieczeństwa do dalszych obliczeń wynosi:


0x01 graphic

2.2. Siły wewnętrzne

Wartości momentów zginających przęsłowych i podporowych oraz sił poprzecznych wyznaczono z wykorzystaniem tablic Winklera.

MA=0

M1=(0,08*15,306+0,101*15,3)* 6,252=108,19 kNm

M2=(0,025*15,306+0,075*15,3)* 6,102=56,93 kNm

MB=(-0,1*15,306-0,117*15,3)* 6,252= -129,71 kNm

Mc=(-0,1*15,306-0,117*15,3)* 6,252= -129,71 kNm

MD=0

VA=(0,4*15,306+0,45*15,3)* 6,25=81,30 kNm

VBL=(-0,6*15,306-0,617*15,3)* 6,25= -116,40 kNm

VBP=(0,5*15,306+0,583*15,3)* 6,10=101,10kNm

VcL=(-0,5*15,306-0,583*15,3)* 6,10= -101,10kNm

VCP=(0,6*15,306+0,617*15,3)* 6,25=116,40 kNm

VD=(-0,4*15,306-0,45*15,3)* 6,25=-81,30 kNm

0x08 graphic
0x08 graphic

Przyjęcie potrzebnego przekroju belki stropowej ze wzgledu na potrzebny wskaźnik wytrzymałości.

Wpotrz ≥Mmax/fd = 12971/20,5=632,73cm3

Przyjmuję wstępnie na żebro stropowe I330PE

0x08 graphic

Charakterystyka geometryczna przekroju

0x08 graphic

Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200

0x01 graphic

- środnik

0x01 graphic

- pas

0x01 graphic

Zgodnie z PN-90/B-03200 spełnienie powyższych warunków smukłości kwalifikuje

przekrój do przekrojów klasy 1.

Stan graniczny nośności

Nośność obliczeniowa przekroju przy jednokierunkowym zginaniu MR zgodnie

z PN-90/B-03200

0x01 graphic
(dla klasy 1)

Wx - wskaźnik wytrzymałości przekroju przy zginaniu sprężystym dla najbardziej

oddalonej osi obojętnej krawędzi

0x01 graphic
- wytrzymałość obliczeniowa stali

0x01 graphic
- obliczeniowy współczynnik rezerwy plastycznej 0x01 graphic
( dla dwuteowników PE)

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Warunek smukłości przy ścinaniu dla środnika:

0x01 graphic

Zgodnie z powyższym warunkiem środnik jest odporny na miejscową utratę stateczności przy czystym ścinaniu

0x01 graphic

Nośność obliczeniowa przekroju przy ścinaniu VR zgodnie z PN-90/B-03200

0x01 graphic

0x01 graphic
- pole czynne przy ścinaniu

0x01 graphic
- wytrzymałość obliczeniowa stali

0x01 graphic

0x01 graphic

Warunek nośności ze względu na zginanie z uwzględnieniem ścinania należy sprawdzić w przekroju, w którym działa Mmax , występuje siła poprzeczna i spełnia następujący warunek:

0x01 graphic

Nośność obliczeniową zredukowaną wyznaczono zgodnie ze wzorem:

Mr,v=Mr*0x01 graphic

Moment bezwładności środnika IV wynosi:

0x01 graphic

0x01 graphic

Utrata stateczności ogólnej (zwichrzenie):

Belka stropowa jest zabezpieczona przed zwichrzeniem sztywną płytą stropową (0x01 graphic

0x01 graphic

Stan graniczny użytkowania

Sprawdzenie elementu ze względu na ugięcia:

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Warunek docisku do betonu, przy oparciu belki stropowej bezpośrednio na murze:

0x01 graphic

założono oparcie na murze a=20cm

siła docisku do betonu B25 wynosi:

0x01 graphic

siła działająca na podporze wynosi V=81,30kN

Naprężenia na docisku do muru wynoszą:

0x01 graphic

Podciąg

L*α = 10,20*1,025 = 10,45m dla przęseł skrajnych

L= 10,20 m dla przęseł pośredniego

0x01 graphic

Schemat statyczny belki

Obciążenia podciągu

Współczynnik Cg oczytany z tablic Winklera dla belki trójprzęsłowej obciążonej siłami skupionymi

wynosi: Cg=0,625+0,625=1,25.

Obciążenia zestawiono w tabeli

Rodzaj obciążenia

Ciężar [kN/m­]

Szerokość

[m]

Wartość charakterystyczna

[kN]

0x01 graphic
f

Wartość obliczeniowa

[kN]

Obciążenia stałe

1.Ciężar stropu

1,25*12,40

6,25

96,87

1,23

119,16

2.Ciężar własny belki

1,0

2,55

2,55

1,1

2,80

gk =99,42

121,96

Obciążenia zmienne

1.Użytkowe

1,25*12,75

6,25

99,6

1,2

119,52

Siły wewnętrzne (tablice Winklera)

Wartości momentów zginających oraz sił poprzecznych wyznaczono za pomocą tablic Winklera.

- moment w przęśle skrajnym:

M1=(0,313*121,96+0,406*119,52)*10,45=906,0kNm

-moment w przęśle środkowym :

MB-c=(0,125*121,96+0,313*119,52)* 10,20=537,08kNm

-moment nad podporą pośrednią:

MB=(-0,375*121,96-0,437*119,52)*((10,2+10,45)/2)=-1011,49kNm

-reakcje na podporach zewnętrznych

VA=V­­D=1,125*121,96+1,313*119,52=294,13kN

-siły poprzeczne przy podporze pośredniej

Vb(L)=-1,875*121,96-1,938*119,52-241,48/2=-581,04kN

VB(p)=1,5*121,96+1,812*119,52+241,48/2=520,25kN

0x01 graphic

Wykres momentów zginających

0x01 graphic

Wykres sił tnących

Wymiarowanie przekroju

Przekrój zostanie wykonany jako blachownica spawana.

Element zostanie wykonany ze stali St3S o wytrzymałości obliczeniowej fd=215MPa=21,5kN/cm2.

Wskaźnik wytrzymałości przekroju wyznaczono ze względu na maksymalny moment zginający:

0x01 graphic

Mekstr=1011,49kNm=101149kNcm

fd = 21,5 kN/cm2

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjęto H = 0,50m

0x01 graphic

Przyjęto tw = 1 cm (L/1000)

0x01 graphic

Wymiary pasów:

0x01 graphic

Moment bezwładności przekroju

0x01 graphic

moment bezwładności środnika:

0x01 graphic

Niezbędny moment bezwładności pasów wynosi:

0x01 graphic

moment bezwładności pasów:

0x01 graphic

ostatecznie szerokość pasa powinna wynieść:

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200

0x01 graphic

- pas

0x01 graphic

0x08 graphic

- środnik

0x01 graphic

0x08 graphic

Stan graniczny nośności

Warunek nośności przekroju klasy 4 na zginanie:

Przyjęto rozstaw żeberek usztywniających a =2,55

0x01 graphic

Smukłość względna wynosi:

0x01 graphic

Nośność obliczeniowa przekroju z uwzględnieniem współczynnika niestateczności miejscowej wynosi:

0x01 graphic

Nośność przekroju na ścinanie:

0x01 graphic

Smukłość względna wynosi:

0x01 graphic

0x01 graphic

Współczynnik niestateczności przy ścinaniu wynosi:

0x01 graphic

Pole przekroju czynnego przy ścinaniu:

0x01 graphic

Nośność obliczeniowa przekroju wynosi:

0x01 graphic

Ponieważ powyższy warunek jest spełniony, nie ma potrzeby wykonywania pośrednich żeberek usztywniających.

Warunek nośności ze względu na zginanie z uwzględnieniem ścinania należy sprawdzić w przekroju, w którym działa Mmax, występuje siła poprzeczna i spełnienia następujący warunek:

0x01 graphic

Nośność obliczeniową zredukowaną wyznaczono zgodnie ze wzorem:

0x01 graphic

Utrata stateczności ogólnej (zwichrzenie) (rozstaw bocznych podparc pasa górnego)

l=255

0x01 graphic

Warunek nośności w złożonym stanie naprężeń:

0x01 graphic

Stan graniczny użytkowania

ugięcie graniczne podciągu

0x01 graphic

ugięcie rzeczywiste f należy obliczyć wg metody z mechaniki budowli. W sposób przybliżony w tym przypadku można obliczyć ze wzoru:

0x01 graphic

Połączenie spawane pasa ze środnikiem

Grubość spoin pachwinowych przyjęto na podstawie poniższego warunku a≤0,5tw

0,2*t2(lecz ≤ 10 mm) ≤anom ≤ 0,7t1

t1≤ t2

t1=10mm

t2=20mm

0.2*20=4,0mm ≤anom ≤0,7*10=7mm

4,0 ≤anom ≤7

Zachowując powyższe warunki przyjęto grubość sopiny pachwinowej a=5mm

Moment statyczny pasa obliczony względem osi x-x wynosi:

0x01 graphic

0x01 graphic

Nośność połączenia pasa ze środnikiem ze względu na siłę rozwarstwiającą (współczynnik wytrzymałości αII=0,8)wynosi:

I=347003cm4

τII=0x01 graphic
≤0,8*fd=0,8*21,5=17,2kN/cm2

Połączenie belki stropowej z podciągiem

Belkę stropową z podciągiem połączono śrubami zwykłymi klasy M16 klasy 5.8 o parametrach:

Rm=520 MPa =52kN/cm2

Re=420 MPa =52kN/cm2

As= 1,57 cm2

Av=2,01 cm2

0x01 graphic

Widok połączenia w przekroju przez podciąg

0

Zgodnie z PN-90/B-03200 spełnienie powyższych warunków smukłości

kwalifikuje przekrój do przekrojów klasy 1.

Zgodnie z PN-90/B-03200 należy zakwalifikować przekrój do przekrojów klasy 4.

Rodzaj obciążenia

Żebro stropowe

I 330 PE

h = 330 mm = 33 cm

hśr = 307mm = 30,7cm

b = 160 mm = 16 cm

tw = 7,5 mm = 0,75cm

tf = 11,5 mm = 1,15 cm

r1 = 18mm = 1,8cm

A = 62,60 cm2

Ix = 11770 cm4

Wx = 713 cm3

Dla stali St3Sfd = 215 MPa = 21,5 kN/cm2



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
projekt z KM mój
projekt siła mój
projekt rysunek mój
PROJEKT 1 PIK MOJ
!projekt chwytaka (mój) Kopia (przed przeróbką 01)
Projekt cyklon moj pz2
MG projekt I, Budownictwo, Projekty, Mechanika gruntów, I Projekt z MG, Mój projekt I
heheszki, Politechnika Gdańska Budownictwo, Semestr 4, Geodezja, Projekt, Mapka - geodezyjne opracow
PROJEKT ELEKTRO MÓJ
Projekt PKM MÓJ maciek
projekt aps 2 MOJ!! cyklon, Aparatura
!projekt chwytaka (mój)
Pasterzem jest mój dobry Pan (Ps 23) (P Pałka)
Projekt 3 zawiesie napinacza DOBRY
projekt z KM mój22
projekt siła mój
projekt TO mój

więcej podobnych podstron