Politechnika Poznańska
Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska
Konstrukcjie metalowe
Tomasz Szustak
Rok IV, semestr VIII
Zaprojektować główne elementy konstrukcyjne stropu stalowego dla obiektu o żelbetowych ścianach nośnych.
Dane do projektu:
Rozpiętość
L=10,2m
B=6,1m
n=3
m=3
Wysokość= h=8,0m
Obciążenie użytkowe: p=5 KN/m2
Grubość płyty żelbetowej: g=20cm
Stal: St3S
1.Przyjęcie geometrii stropu:
Przyjęcie geometrii stropu:
a).przyjęcie obciążenia płytą stropową
Pokrycie stropu składa się z płyty żelbetowej oraz ocieplenia. Płytę żelbetową przyjmuje się grubości 0,20m natomiast ocieplenie wykonane ze styropianu grubości 0,05m.
b).rozstaw żeber stropowych
Żebra stropowe rozmieszczane są w kierunku poprzecznym w odległości 2,55 między sobą
c).rozstaw słupów głównych
Słupy główne rozstawione są w odległości co 10,2m od siebie oraz w odległości co 10,2m od lica ściany w kierunku podłużnym i w kierunku poprzecznym.
Obciążenia płyty stropowej zestawiono w tabeli:
Rodzaj obciążenia |
Ciężar objętościowy wg PN-82/B-02001 [kN/m3] |
Obciążenie charakterystyczne [kN/m2] |
Współczynnik obciążenia γf |
Obciążenie obliczeniowe [kN/m2] |
Płytki ceramiczne na klej |
23 kN/m3 x 0,03 |
0,460 |
1,2 |
0,552 |
Betonu zbrojony grubości 5 cm |
25 kN/m3 |
1,000 |
1,3 |
1,300 |
Styropian grubości 5 cm |
0,45 kN/m3 |
0,023 |
1,2 |
0,028 |
Folia poliuretanowa grubości 3 mm (1warstwa = 1,5mm) |
0,45 kN/m3 |
0,0014 |
1,2 |
0,0017 |
Płyta żelbetowa z betonu klasy B25 grubości 20 cm |
25 kN/m3 |
5,000 |
1,1 |
5,500 |
Razem obciążenie stałe g |
6,444 |
1,14 |
7,334 |
|
Obciążenie użytkowe p |
5 |
1,2 |
6 |
2.Schematem statycznym żebra stropu jest belka trzyprzęsłowa o rozpiętości B∙α.
Przęsło: A-B,C-D B∙α= 6,10∙1.025=6,25m
Przęsło: B-C B∙α= 6,10∙1.0=6,10m
2.1. Obciążenia belki stropowej
Wynikowy współczynnik bezpieczeństwa do dalszych obliczeń wynosi:
2.2. Siły wewnętrzne
Wartości momentów zginających przęsłowych i podporowych oraz sił poprzecznych wyznaczono z wykorzystaniem tablic Winklera.
MA=0
M1=(0,08*15,306+0,101*15,3)* 6,252=108,19 kNm
M2=(0,025*15,306+0,075*15,3)* 6,102=56,93 kNm
MB=(-0,1*15,306-0,117*15,3)* 6,252= -129,71 kNm
Mc=(-0,1*15,306-0,117*15,3)* 6,252= -129,71 kNm
MD=0
VA=(0,4*15,306+0,45*15,3)* 6,25=81,30 kNm
VBL=(-0,6*15,306-0,617*15,3)* 6,25= -116,40 kNm
VBP=(0,5*15,306+0,583*15,3)* 6,10=101,10kNm
VcL=(-0,5*15,306-0,583*15,3)* 6,10= -101,10kNm
VCP=(0,6*15,306+0,617*15,3)* 6,25=116,40 kNm
VD=(-0,4*15,306-0,45*15,3)* 6,25=-81,30 kNm
Przyjęcie potrzebnego przekroju belki stropowej ze wzgledu na potrzebny wskaźnik wytrzymałości.
Wpotrz ≥Mmax/fd = 12971/20,5=632,73cm3
Przyjmuję wstępnie na żebro stropowe I330PE
Charakterystyka geometryczna przekroju
Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200
- środnik
- pas
Zgodnie z PN-90/B-03200 spełnienie powyższych warunków smukłości kwalifikuje
przekrój do przekrojów klasy 1.
Stan graniczny nośności
Nośność obliczeniowa przekroju przy jednokierunkowym zginaniu MR zgodnie
z PN-90/B-03200
(dla klasy 1)
Wx - wskaźnik wytrzymałości przekroju przy zginaniu sprężystym dla najbardziej
oddalonej osi obojętnej krawędzi
- wytrzymałość obliczeniowa stali
- obliczeniowy współczynnik rezerwy plastycznej
( dla dwuteowników PE)
Warunek smukłości przy ścinaniu dla środnika:
Zgodnie z powyższym warunkiem środnik jest odporny na miejscową utratę stateczności przy czystym ścinaniu
Nośność obliczeniowa przekroju przy ścinaniu VR zgodnie z PN-90/B-03200
- pole czynne przy ścinaniu
- wytrzymałość obliczeniowa stali
Warunek nośności ze względu na zginanie z uwzględnieniem ścinania należy sprawdzić w przekroju, w którym działa Mmax , występuje siła poprzeczna i spełnia następujący warunek:
Nośność obliczeniową zredukowaną wyznaczono zgodnie ze wzorem:
Mr,v=Mr*
Moment bezwładności środnika IV wynosi:
Utrata stateczności ogólnej (zwichrzenie):
Belka stropowa jest zabezpieczona przed zwichrzeniem sztywną płytą stropową (
Stan graniczny użytkowania
Sprawdzenie elementu ze względu na ugięcia:
Warunek docisku do betonu, przy oparciu belki stropowej bezpośrednio na murze:
założono oparcie na murze a=20cm
siła docisku do betonu B25 wynosi:
siła działająca na podporze wynosi V=81,30kN
Naprężenia na docisku do muru wynoszą:
Podciąg
Schematem statycznym podciągu jest belka trójprzęsłowa o rozpiętości obliczeniowej:
L*α = 10,20*1,025 = 10,45m dla przęseł skrajnych
L= 10,20 m dla przęseł pośredniego
Schemat statyczny belki
Obciążenia podciągu
Współczynnik Cg oczytany z tablic Winklera dla belki trójprzęsłowej obciążonej siłami skupionymi
wynosi: Cg=0,625+0,625=1,25.
Obciążenia zestawiono w tabeli
Rodzaj obciążenia |
Ciężar [kN/m] |
Szerokość [m] |
Wartość charakterystyczna [kN] |
|
Wartość obliczeniowa [kN] |
Obciążenia stałe |
|||||
1.Ciężar stropu |
1,25*12,40 |
6,25 |
96,87 |
1,23 |
119,16 |
2.Ciężar własny belki |
1,0 |
2,55 |
2,55 |
1,1 |
2,80 |
|
|
|
gk =99,42 |
|
121,96 |
Obciążenia zmienne |
|||||
1.Użytkowe |
1,25*12,75 |
6,25 |
99,6 |
1,2 |
119,52 |
Siły wewnętrzne (tablice Winklera)
Wartości momentów zginających oraz sił poprzecznych wyznaczono za pomocą tablic Winklera.
- moment w przęśle skrajnym:
M1=(0,313*121,96+0,406*119,52)*10,45=906,0kNm
-moment w przęśle środkowym :
MB-c=(0,125*121,96+0,313*119,52)* 10,20=537,08kNm
-moment nad podporą pośrednią:
MB=(-0,375*121,96-0,437*119,52)*((10,2+10,45)/2)=-1011,49kNm
-reakcje na podporach zewnętrznych
VA=VD=1,125*121,96+1,313*119,52=294,13kN
-siły poprzeczne przy podporze pośredniej
Vb(L)=-1,875*121,96-1,938*119,52-241,48/2=-581,04kN
VB(p)=1,5*121,96+1,812*119,52+241,48/2=520,25kN
Wykres momentów zginających
Wykres sił tnących
Wymiarowanie przekroju
Przekrój zostanie wykonany jako blachownica spawana.
Element zostanie wykonany ze stali St3S o wytrzymałości obliczeniowej fd=215MPa=21,5kN/cm2.
Wskaźnik wytrzymałości przekroju wyznaczono ze względu na maksymalny moment zginający:
Mekstr=1011,49kNm=101149kNcm
fd = 21,5 kN/cm2
Przyjęto H = 0,50m
Przyjęto tw = 1 cm (L/1000)
Wymiary pasów:
Moment bezwładności przekroju
moment bezwładności środnika:
Niezbędny moment bezwładności pasów wynosi:
moment bezwładności pasów:
ostatecznie szerokość pasa powinna wynieść:
Ustalenie klasy przekroju zgodnie z PN-90/B-03200
- pas
- środnik
Stan graniczny nośności
Warunek nośności przekroju klasy 4 na zginanie:
Przyjęto rozstaw żeberek usztywniających a =2,55
Smukłość względna wynosi:
Nośność obliczeniowa przekroju z uwzględnieniem współczynnika niestateczności miejscowej wynosi:
Nośność przekroju na ścinanie:
Smukłość względna wynosi:
Współczynnik niestateczności przy ścinaniu wynosi:
Pole przekroju czynnego przy ścinaniu:
Nośność obliczeniowa przekroju wynosi:
Ponieważ powyższy warunek jest spełniony, nie ma potrzeby wykonywania pośrednich żeberek usztywniających.
Warunek nośności ze względu na zginanie z uwzględnieniem ścinania należy sprawdzić w przekroju, w którym działa Mmax, występuje siła poprzeczna i spełnienia następujący warunek:
Nośność obliczeniową zredukowaną wyznaczono zgodnie ze wzorem:
Utrata stateczności ogólnej (zwichrzenie) (rozstaw bocznych podparc pasa górnego)
l=255
Warunek nośności w złożonym stanie naprężeń:
Stan graniczny użytkowania
ugięcie graniczne podciągu
ugięcie rzeczywiste f należy obliczyć wg metody z mechaniki budowli. W sposób przybliżony w tym przypadku można obliczyć ze wzoru:
Połączenie spawane pasa ze środnikiem
Grubość spoin pachwinowych przyjęto na podstawie poniższego warunku a≤0,5tw
0,2*t2(lecz ≤ 10 mm) ≤anom ≤ 0,7t1
t1≤ t2
t1=10mm
t2=20mm
0.2*20=4,0mm ≤anom ≤0,7*10=7mm
4,0 ≤anom ≤7
Zachowując powyższe warunki przyjęto grubość sopiny pachwinowej a=5mm
Moment statyczny pasa obliczony względem osi x-x wynosi:
Nośność połączenia pasa ze środnikiem ze względu na siłę rozwarstwiającą (współczynnik wytrzymałości αII=0,8)wynosi:
I=347003cm4
τII=
≤0,8*fd=0,8*21,5=17,2kN/cm2
Połączenie belki stropowej z podciągiem
Belkę stropową z podciągiem połączono śrubami zwykłymi klasy M16 klasy 5.8 o parametrach:
Rm=520 MPa =52kN/cm2
Re=420 MPa =52kN/cm2
As= 1,57 cm2
Av=2,01 cm2
Widok połączenia w przekroju przez podciąg
0
Zgodnie z PN-90/B-03200 spełnienie powyższych warunków smukłości
kwalifikuje przekrój do przekrojów klasy 1.
Zgodnie z PN-90/B-03200 należy zakwalifikować przekrój do przekrojów klasy 4.
Rodzaj obciążenia |
Żebro stropowe I 330 PE |
DWUTEOWNIK I 330 PE
h = 330 mm = 33 cm
hśr = 307mm = 30,7cm
b = 160 mm = 16 cm
tw = 7,5 mm = 0,75cm
tf = 11,5 mm = 1,15 cm
r1 = 18mm = 1,8cm
A = 62,60 cm2
Ix = 11770 cm4
Wx = 713 cm3
Dla stali St3Sfd = 215 MPa = 21,5 kN/cm2