D_P = 0.45 m

D_P = 0.45 m

h₁ = 2, 5 m > 2m

h₂ = 2, 3 m ≥ 2, 5 D_P = 2, 5 * 0, 45m = 1, 125 m 

H_p = h_I + h_II + h_III + h_IV + h₁ = 1, 4 + 2, 3 + 1, 4 + 5, 1 + 2, 5 = 12, 7 m

Nośność pojedynczego pala

$$N_{t,o} = N_{p} + N_{s} = S_{p}*q^{(r)}*A_{p} + \sum_{}^{}S_{s,i}*t_{i}^{(r)}*A_{s,i}$$

Pole podstawy

A_p = D_P² = (0, 45)² = 0, 2025 m²

$$h_{c,j} = h_{c}*\sqrt{\frac{D_{P}}{D_{o}}} = 10*\sqrt{\frac{0,45}{0,4}} = 10,61\ m$$

H_p = 12, 7 m ≥ h_c, j = 10, 61 m → q bez interpolowania

$$\frac{q - 1450}{0,27 - 0,20} = \frac{2150 - 1450}{0,33 - 0,20} \Rightarrow \left( q - 1450 \right)*0,13 = 0,07*700$$

0, 13q − 188, 5 = 49 ⇒ 0, 13q = 237, 5

q = 1826, 92 kPa

q^(r) = γ^m * q = 0, 9 * 1826, 92 kPa = 1644, 228 kPa

N_p = S_p * q^(r) * A_p = 1, 1 * 1644, 228kPa * 0, 2025m² = 366, 25kN

Wyznaczenie jednostkowego granicznego oporu gruntu wzdłuż pobocznicy pala „t”.

I piasek gliniasty I_l=0,02

$$\frac{19}{0,5} = \frac{t - 31}{0,48} \Rightarrow t*0,5 - 15,5 = 9,12 \Rightarrow t*0,5 = 24,62$$

t_I = 49, 24 kPa

II piasek gliniasty I_l=0,90

t_II = 0 ⇒ I_l = 0, 90 > 0, 75

III Glina I_l=0,32

$$\frac{19}{0,5} = \frac{t - 31}{0,18} \Rightarrow t*0,5 - 15,5 = 3,42 \Rightarrow t*0,5 = 18,92$$

t_III = 37, 84 kPa

IV pył piaszczysty I_l=0,47

$$\frac{14}{0,5} = \frac{t - 16}{0,03} \Rightarrow t*0,5 - 8 = 0,42 \Rightarrow t*0,5 = 8,42$$

t_IV = 16, 84 kPa

V Piasek gruby I_D=0,27

$$\frac{13}{0,13} = \frac{t - 34}{0,07} \Rightarrow t*0,13 - 4,42 = 0,91 \Rightarrow t*0,13 = 5,33$$

t_V = 41 kPa

VI Glina piaszczysta I_l=0,41

$$\frac{19}{0,5} = \frac{t - 31}{0,09} \Rightarrow t*0,5 - 15,5 = 1,71 \Rightarrow t*0,5 = 17,21$$

t_VI = 34, 42 kPa

Pominięto warstwę pierwszą i drugą ponieważ w drugiej warstwie t=0 i wysokośc warstwy h_II>0,5 m

Warstwa III

h_III=1,4+2,3+0,5*1,4=4,4 < 5 m ⇒ należy interpolować

$$\frac{t_{\text{IIIdo}}}{4,4} = \frac{37,84}{5} \Rightarrow t_{\text{IIIdo}}*5 = 166,50 \Rightarrow t = 33,3\ kPa$$

t_III^(r) = γ^m * t_IIIdo = 0, 9 * 33, 3 kPa = 29, 97 kPa

Warstwa IV

h_IV=1,4+2,3+1,4+5,1*0,5=7,65 > 5 m ⇒ nie trzeba interpolować

t_IVdo = t_IV = 16, 84kPa

t_IV^(r) = γ^m * t_IVdo = 0, 9 * 16, 84 kPa = 15, 156 kPa

Warstwa V

h_V=1,4+2,3+1,4+5,1+4,8*0,5=12,6 > 5 m ⇒ nie trzeba interpolować

t_Vdo = t_V = 41 kPa

t_V^(r) = γ^m * t_Vdo = 0, 9 * 41 kPa = 36, 9 kPa

Pole pobocznicy

A_s, 1 = h_I * 4 * D_P = 1, 4m * 4 * 0, 45m = 2, 52 m²

A_s, 2 = h_II * 4 * D_P = 2, 3m * 4 * 0, 45m = 4, 4 m²

A_s, 3 = h_III * 4 * D_P = 1, 4m * 4 * 0, 45m = 2, 52 m²

A_s, 4 = h_IV * 4 * D_P = 5, 1m * 4 * 0, 45m = 9, 18 m²

A_s, 5 = h₁ * 4 * D_P = 2, 5m * 4 * 0, 45m = 4, 5 m²

Współczynniki dla konkretnych pali- pale żelbetowe prefabrykowane wbijane

S_s, 5 = 1, 1 S_s, 4 = 0, 9 S_s, 3 = 0, 9

Nośność pobocznicy

$$N_{s} = \sum_{}^{}S_{s,i}*t_{i}^{(r)}*A_{s,i} = 0,9*29,97*2,52 + 0,9*15,156*9,18 + 1,1*36,9*4,5 = 375,85\ kN$$

Nośność pala

N_t, o = N_p + N_s = 366, 25 + 375, 85 = 742, 1 kN

Oszacowanie potrzebnej licby pali

$$n = \frac{r}{N_{t,o}} = \frac{3732}{742,10} = 5,02$$

Przyjęto 9 pali w układzie 3x3.