Budownictwo ogólne semestr IV

Budownictwo ogólne semestr IV - ćwiczenie projektowe nr 1 Zestawienie obciążeń na ławę fundamentową w budynku jednorodzinnym.

Temat ćwiczenia:

Zestawić wartości obliczeniowe obciążenia jednostkowego na wybraną ławę fundamentową w wolnostojącym budynku jednorodzinnym.

Dane do ćwiczenia:

Lokalizacja – miejscowośd: Zakopane

Warunki terenowe wg. PN-EN 1991-1-3: normalny

Kategoria chropowatości terenu wg. PN-EN 1991-1-4: teren II

Usytuowanie kalenicy na kierunku: N-S

ZESTAWIENIE WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNYCH OBCIĄŻEO STAŁYCH.
1. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych połaci dachowej.
  1. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych połaci dachowej w strefie ocieplanej A1.

pokrycie dachowe z dachówki ceramicznej karpiówka, pojedyńcza

(wg. PN-82/B02001)

0,95

Termoizolacja z mat typu L z wełny mineralnej gr. 30cm (wg. PN-82/B02001)

1,0 kN/m³∙0,3m=

0,3

Okładzina z płyt gipsowo kartonowych gr. 1,5cm (wg. PN-82/B02001)

12,0 kN/m³∙0,015m=

0,18

Suma obciążeń stałych jednostkowych połaci dachowej w strefie ocieplanej A1 :

1,43

1.1.2. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych połaci dachowej w strefie okapu A2.

Obciążenie stałe warstwą	g_k [ kN/m² ]
pokrycie dachowe z dachówki ceramicznej karpiówka, pojedyńcza (wg. PN-82/B02001)	0,95
Podbicie okapu deskami gr. 2,0cm (wg. PN-82/B02001) 6,0 kN/m³∙0,02m=	0,12
Suma obciążeń stałych jednostkowych połaci dachowej w strefie okapu A2 :	1,07

pokrycie dachowe z dachówki ceramicznej karpiówka, pojedyńcza

(wg. PN-82/B02001)

0,95

Podbicie okapu deskami gr. 2,0cm (wg. PN-82/B02001)

6,0 kN/m³∙0,02m=

0,12

Suma obciążeń stałych jednostkowych połaci dachowej w strefie okapu A2 :

1,07

1.2. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych elementów klatki schodowej

1.2.2. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych z biegu schodowego B2

Obciążenie stałe warstwą	g_k [ kN/m²]
Płytki marmurowe na stopnicach gr 3cm (wg. PN-82/B02001) 27,0 kN/m³∙0,03m=	0,81
Płytki marmurowe na podstopnicach gr 1cm (wg. PN-82/B02001) (27,0 kN/m³∙0,01m∙0,178m)/0,3 =	0,16
Stopnie biegowe betonowe h=17.8cm b= 30cm (24,0 kN/m³∙0,5m∙0,178m∙0,3m)/0,3 =	2,14
Płyta biegowa żelbetowa gr 10cm (25,0 kN/m³∙0,1m)/cos(30,68◦)	2,91
Tynk gipsowy gr 1cm (12,0 kN/m³∙0,01m)/cos(30,68◦)	0,14
Suma obciążeń stałych jednostkowych biegu schodowego B2 :	6,16

1.4. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych ścian zewnętrznych.

1.4.1. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych ścian nadziemia C1.

Obciążenie stałe warstwą	g_k [ kN/m²]
Tynk zew. Cementowo-wapienny gr. 1,5cm (wg. PN-82/B02001) 19,0 kN/m³∙0,015m=	0,29
Styropian gr. 14cm (wg. PN-82/B02001) 0,45 kN/m³∙0,14m=	0,06
Pustak ceramiczny Porothem gr. 30cm 12,0 kN/m³∙0,3m=	3,60
Tynk wew. Cementowo-wapienny gr. 1,5cm (wg. PN-82/B02001) 19,0 kN/m³∙0,015m=	0,29
Suma obciążeń stałych jednostkowych ścian nadziemia C1 :	4,24

1.4.2. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych ściany fundamentowej C2.

Obciążenie stałe warstwą	g_k [ kN/m²]
Styropian gr. 10cm (wg. PN-82/B02001) 0,45 kN/m³∙0,14m=	0,05
Mur z bloczków żwirobetonowych gr. 30cm (wg. PN-82/B02001) 24,0 kN/m³∙0,3m=	7,20
Styropian gr. 10cm (wg. PN-82/B02001) 0,45 kN/m³∙0,14m=	0,05
Suma obciążeń stałych jednostkowych ściany fundamentowej C2 :	7,30

1.5. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych pozostałych elementów ściany zewnętrznej.

1.5.1. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych wieoca C3.

Obciążenie stałe warstwą	g_k [ kN/m]
Tynk wew. Cementowo-wapienny gr. 1,5cm wys. 20cm (wg. PN-82/B02001) 19,0 kN/m³∙0,015m∙0,2m =	0,06
Styropian 14cm+6cm=20cm wys. 20cm (wg. PN-82/B02001) 0,45 kN/m³∙0,2m∙0,2m=	0,02
Wieniec żelbetowy 20cmx24cm (wg. PN-82/B02001) 25,0 kN/m³∙0,24m∙0,20m=	1,20
Tynk wew. Cementowo-wapienny gr. 1,5cm wys. 20cm (wg. PN-82/B02001) 19,0 kN/m³∙0,015m∙0,2m =	0,06
Suma obciążeń stałych jednostkowych wieńca C3 :	1,34

1.5.2. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych ławy fundamentowej C4₁.

Obciążenie stałe warstwą	g_k [ kN/m]
Ława fundamentowa żelbetowa o wymiarach 40cmx60cm 25,0 kN/m³∙0,40m∙0,60m=	6,00
Suma obciążeń stałych jednostkowych ławy fundamentowej C4₁ :	6,00

Ława fundamentowa żelbetowa o wymiarach 40cmx60cm

25,0 kN/m³∙0,40m∙0,60m=

6,00

Suma obciążeń stałych jednostkowych ławy fundamentowej C4₁ :

6,00

1.5.2. Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych jednostkowych ławy fundamentowej C4₂.

Obciążenie stałe warstwą	g_k [ kN/m]
Ława fundamentowa żelbetowa o wymiarach 40cmx60cm 25,0 kN/m³∙0,40m∙0,70m=	7,00
Suma obciążeń stałych jednostkowych ławy fundamentowej C4₂ :	7,00

Ława fundamentowa żelbetowa o wymiarach 40cmx60cm

25,0 kN/m³∙0,40m∙0,70m=

7,00

Suma obciążeń stałych jednostkowych ławy fundamentowej C4₂ :

7,00

2. ZESTAWIENIE CHARAKTERYSTYCZNYCH OBCIĄŻEO ZMIENNYCH UŻYTKOWYCH.

2.1. Zestawienie jednostkowych wartości charakterystycznych obciążeo zmiennych użytkowych na schodach.

Obciążenie zmienne użytkowe	g_k [ kN/m²]
Obciążenie powierzchni mieszkalnej kategorii użytkowania A na schodach	2,00
Suma obciążeń zmiennych użytkowych jednostkowych schodów C4	2,00

3. ZESTAWIENIE CHARAKTERYSTYCZNYCH OBCIĄŻEO ZMIENNYCH KLIMATYCZNYCH ŚNIEGIEM.

3.1. Zestawienie charakterystycznych obciążeo zmiennych klimatycznych śniegiem jednostkowych połaci dachowej wg. PN-EN 1991-1-3.

Charakterystyczne obciążenie śniegiem gruntu dla lokalizacji Zakopane ( 5 strefa obciążenia śniegiem gruntu) wynosi:

sk= 0,93exp(0,00134∙A) sk >=2,0 (Tabl.NA.1)

Zakopane – 838 m.n.p.m =A

sk= 0,93exp(0,00134∙838)= 2,86[ kN/m²]

Współczynnik ekspozycji dla warunków terenowych normalnych wynosi Ce=1,0 (Tabl.5.1)

Współczynnik termiczny przyjęto Ct=1,0 dla przypadku gdy współczynnik przenikania ciepła

U <1*W/m2K].

Współczynnik kształtu dachu dwuspadowego o spadkach połaci α1=α2=38° wyznaczono dla przedziału 30° < α1,2 < 60°:

μ1(α1)= μ1(α2) =0,8(60°-α1,2)÷30°

0,8(60°-38°)÷30° =0,59 (Tabl.5.2)

Charakterystyczne obciążenie śniegiem połaci dachowych w trwałej sytuacji obliczeniowej wyznaczono dla 3 przypadków obliczeniowych:

(i) Si(α1)= μ1(α1) · Ce · Ct · sk = 0,59 · 1,0 ·1,0 · 2,86kN/m2= 1,69kN/m2 ,

Si(α2)= μ1(α2) · Ce · Ct · sk = 0,59 · 1,0 ·1,0 · 2,86kN/m2= 1,69kN/m2.

(ii) Sii(α1)= 0,5μ1(α1) · Ce · Ct · sk = 0,5 · 0,59 · 1,0 ·1,0 · 2,86kN/m2= 0,84kN/m2,

Sii(α2)= μ1(α2) · Ce · Ct · sk = 0,59 · 1,0 ·1,0 · 2,86kN/m2= 1,69kN/m2.

(iii) Siii(α1)= μ1(α1) · Ce · Ct · sk = 0,59 · 1,0 ·1,0 · 2,86kN/m2=1,69kN/m2,

Siii(α2)= 0,5μ1(α2) · Ce · Ct · sk = 0,5 · 0,59 · 1,0 ·1,0 · 2,86kN/m2=0,84kN/m2.,

4. ZESTAWIENIE WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNYCH OBCIĄŻEO ZMIENNYCH KLIMATYCZNYCH WIATREM.

4.1. Zestawienie wartości charakterystycznych obciążeo zmiennych klimatycznych wiatrem jednostkowej połaci dachowej wg. PN-EN 1991-1-4.

Podstawowa bazowa prędkośd wiatru dla lokalizacji Zakopane (3 strefa obciążenia wiatrem) dla terenu położonego na wysokości nad poziomem morza A=838m ≥300m (Tabl.NA.1) wynosi :

ν_b.o=22·[1+0,0006·(A-300)]

ν_b.o=22·[1+0,0006·(838-300)]= 29,1m/s

Współczynniki kierunkowe c_dir dla głównych kierunków względem położenia kalenicy (N-S):

dla kierunku wiatru N - c_dir,N N=0,8

dla kierunku wiatru E - c_dir,E E=0,7

dla kierunku wiatru S - c_dir,S S=1,0

dla kierunku wiatru W - c_dir,W W=1,0

Współczynnik sezonowy przyjęto cseason=1,0 (wartośd zalecana).

Wyznaczenie bazowych prędkości wiatru vb dla głównych kierunków względem położenia kalenicy (N-S):

V_b,N = c_dir · c_season · v_b.o = 0,8 · 1,0 · 29,1m/s = 23,28m/s;

V_b,E = c_dir · c_season · v_b.o = 0,7 · 1,0 · 29,1m/s = 20,37m/s;

V_b,S = c_dir · c_season · v_b.o = 1,0 · 1,0 · 29,1m/s = 29,1m/s;

V_b,W = c_dir · c_season · v_b.o =1,0 · 1,0 · 29,1m/s = 29,1m/s;

Współczynnik chropowatości cr(z) wyznaczono dla reprezentatywnej kategorii terenu II (Załącznik A) – m.in. niska roślinność np. Trawa, pojedyńcze przeszkody np. budynki, dla wymiaru chropowatości z0=0,05m i wysokości minimalnej zmin=2m (Tabl.NA.3), dla zmax=200m, wysokośd budynku z=7,60m (wg. przekroju) oraz dla

zmin=2m ≤ z=7,60m ≤ zmax=200m, oraz dla współczynnika terenu kr zależnego od wysokości chropowatości dla z0,II=0,05m:

kr=0,19 · (z0/z0,II)^0,07

kr =0,19 · (0,05m/0,05m)^0,07 =0,19

to współczynnik chropowatości wynosi:

cr(z)=kr · ln(z/z0)= 0,19 · ln(7,60m/0,05) =0,955

Współczynnik rzeźby terenu przyjęto c_o(z)=1,0.

Średnie prędkości wiatru vm dla głównych kierunków względem położenia kalenicy (N-S):

vm,N = cr(z) · co(z) · vb,N = 0,955 · 1,0 · 23,28m/s = 22,23m/s;

vm,E = cr(z) · co(z) · vb,E = 0,955 · 1,0 · 20,37m/s = 19,45m/s;

vm,S = cr(z) · co(z) · vb,S = 0,955 · 1,0 · 29,1m/s = 27,79m/s;

vm,W = cr(z) · co(z) · vb,W = 0,955 · 1,0 · 29,1m/s = 27,79m/s.

Intensywność turbulencji wiatru przy zalecanej wartości współczynnika turbulencji k1=1,0 i dla zmin=2m ≤ z=7,60m ≤ zmax=200m wynosi:

Iv(z)=k1 / [co(z) · ln(z/z0)

Iv(z) =1,0 / [1,0 · ln(7,60m/0,05m)] = 0,199

Szczytowe ciśnienia prędkości qp(z) dla przyjętej gęstości powietrza ρ=1,25kg/m3 i dla głównych kierunków względem położenia kalenicy (N-S) wynoszą:

qp,N(z)=*1 + 7 · Iν(z)+ · ½ · ρ · vm,N (z)2 = (1 + 7 · 0,199) · ½ · 1,25kg/m3 · (22,23m/s)² = 0,739kN/m2

qp,E(z)=*1 + 7 · Iν(z)+ · ½ · ρ · vm,N (z)2 = (1 + 7 · 0,199) · ½ · 1,25kg/m3 · (19,45m/s)²= 0,566kN/m2

qp,S(z)=*1 + 7 · Iν(z)+ · ½ · ρ · vm,N (z)2 = (1 + 7 · 0,199) · ½ · 1,25kg/m3 · (27,79m/s)² = 1,155kN/m2

qp,W(z)=*1 + 7 · Iν(z)+ · ½ · ρ · vm,N (z)2 = (1 + 7 · 0,199) · ½ · 1,25kg/m3 · (27,79m/s)² =1,155kN/m2

Globalne współczynniki ciśnienia zewnętrznego cpe,10(z) dla stref połaci dachowych dachu dwuspadowego powierzchni większej A>10m2 (Tabl.7.4a i 7.4b) z uwzględnieniem kierunku działania wiatru na kalenicę (N-S) , przyjęto:

pole dla kierunku wiatru θ=0° (prostopadle do kalenicy) dla kąta spadku dachowego α=38° (wartości współczynnika interpolowano dla przedziału 30°< α=38° <45° ) ustalając odległości od krawędzi dachu z warunku

e₁<{b=11,5m; 2h=2·7,60m=15,20m} =11,5m

(b – wymiar poprzeczny do kierunku wiatru, długośd połaci dachu budynku, d -szerokość rzutu połaci dachowej budynku):

 w strefie dachu F (e/4=2,875m na e/10=1,15m):

- przypadek 1 - cpe,10,F1(z)=-0,23,

- przypadek 2 - cpe,10,F2(z)=+0,70.

 w strefie dachu G (b-2·e/4=5,75m na e/10=1,15m):

- przypadek 1 - cpe,10,G1(z)=-0,23,

- przypadek 2 - cpe,10,G2(z)=+0,70

.

 w strefie dachu H (b=20,00m na d/2-e/10=8,80m/2-1,15m=3,25m):

- przypadek 1 - cpe,10,H1(z)=-0,07,

- przypadek 2 - cpe,10,H2(z)=+0,47.

 w strefie dachu I (b=11,50m na d/2-e/10=8,80m/2-1,15m=3,25m):

- przypadek 1 - cpe,10,I1(z)=-0,29,

- przypadek 2 - cpe,10,I2(z)=+0,00.

 w strefie dachu J (b=20,00m na e/10=1,41m):

- przypadek 1 - cpe,10,J1(z)=-0,39,

- przypadek 2 - cpe,10,J2(z)=+0,00.

pole dla kierunku wiatru θ=90° (równolegle do kalenicy) dla kąta spadku dachowego α=38° (wartości współczynnika interpolowano dla przedziału 30°< α=38° <45° ) ustalając odległości od krawędzi dachu z warunku

e₁<{b=8,80m;2h=2·7,07m=15,2m} =8,80m

(b – wymiar poprzeczny do kierunku wiatru, szerokośd rzutu połaci budynku, d -długośd rzutu połaci dachu budynku):

w strefie dachu F (e/4=2,20m na e/10=0,88m) - cpe,10,F(z)=-1,1,

w strefie dachu G (b/2-e/4=2,20m na e/10=0,88m) - cpe,10,G(z)=-1,4,

w strefie dachu H (b/2=4,4m na e/2-e/10=8,80m/2-0,88m=3,52m) - cpe,10,H(z)=-0,85,

w strefie dachu I (b/2=4,4m na d-e/2=11,5m-8,80m/2=7,10m) - cpe,,10,I(z)=-0,5,

Ciśnienie wiatru na powierzchnie zewnętrzne połaci dachowych we dla stref połaci dachowych i głównych kierunków względem położenia kalenicy (N-S) przedstawiono w tabeli:

Kierunek działania wiatru	ciśnienie wiatru za powierzchnie zewnętrzne we w strefach połaciowych
Przypadki obliczeniowe	F
N (θ=90°)	przypadek 1
E (θ=0°)	przypadek 1
	przypadek 2
S (θ=90°)	przypadek 1
W (θ=0°)	przypadek 1
	przypadek 2

5. ZESTAWIENIE CHARAKTERYSTYCZNYCH OBCIĄŻEO NA ŁAWĘ FUNDAMENTOWĄ.

Zestawienie charakterystycznych obciążeo stałych na ławę fundamentową Ł1:

Obciążenie stałe z elementów budynku na ławę	Gk [kN/m]
A1. Obciążenie zrzutowane z połaci dachowej ocieplonej (typ wiązara - jętkowy o rozpiętości L=2,30m i spadku połaci 38°): (1,43kN/m2 · 2,30m/2) ÷ cos38°=	2,09
A2. Obciążenie zrzutowane z połaci dachowej w strefie okapu (wysięg 0,78m i spadku połaci 35°): (1,07kN/m2 · 0,70m) ÷ cos38°=	0,95
B2. Obciążenie z biegu schodowego (sprowadzona rozpiętośd płyty łamanej schodów L=2,40m) : [ oblibczenia ręczne ]=	6,60
C1. Obciążenie ścianą nadziemia o wysokości H1=3,90m: 4,24kN/m2 · 3,90m =	16,64
C2. Obciążenie ścianą fundamentową o wysokości H2=0,7m: 7,30kN/m2 · 0,7m =	5,11
C3. Obciążenie z wienca:	2,68
C4. Obciążenie z ławy fundamentowej:	6,00
Suma obciążen stałych na ławę fundamentową:	40,07

Zestawienie charakterystycznych obciążeo zmiennych użytkowych na ławę fundamentową:

Obciążenie zmienne użytkowe na ławę	Qk [kN/m]
Obciążenie ze schodów (o sprowadzonej rozpiętości L=2,40m): 2,00kN/m2 · 2,40m/2 =	2,40
Suma obciążeo zmiennych użytkowych na ławę fundamentową:	2,40

Obciążenie ze schodów (o sprowadzonej rozpiętości L=2,40m):

2,00kN/m2 · 2,40m/2 =

2,40

Suma obciążeo zmiennych użytkowych na ławę fundamentową:

2,40

Zestawienie charakterystycznych obciążeo zmiennych klimatycznych śniegiem dla przyjętego najniekorzystniejszego przypadku obciążeo - (i) lub (ii):

Obciążenie zmienne klimatyczne śniegiem na ławę	Sk [kN/m]
Obciążenie śniegiem (typ wiązara - jętkowy z okapem o wysięgu 0,70m): 1,69kN/m2 · [1,2m+0,7m] =	3,21
Suma obciążeo zmiennych klimatycznych śniegiem na ławę fundamentową:	3,21

Obciążenie śniegiem (typ wiązara - jętkowy z okapem o wysięgu 0,70m):

1,69kN/m2 · [1,2m+0,7m] =

3,21

Suma obciążeo zmiennych klimatycznych śniegiem na ławę fundamentową:

3,21

Zestawienie charakterystycznych obciążeo zmiennych klimatycznych wiatrem dla przyjętego najniekorzystniejszego przypadku obciążeo oddziaływującego dodatnio (+) na poład dachową – kierunek wiatru W(θ=0°)

Obciążenie zmienne klimatyczne wiatrem na ławę	Wk [kN/m]
Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej (typ wiązara - jętkowy z okapem o wysięgu 0,70m i spadku dachu α=38°) w strefie G o szerokości rzutu połaci e/10=1,15m: [(0,81kN/m2 · 1,15m/cos38°) · cos38°=	0,93
Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej (typ wiązara - jętkowy z okapem o wysięgu 0,70m i spadku dachu α=38°) w strefie H o szerokości rzutu połaci d/2-e/10=3,25m: [(0,59kN/m2 · 3,25m/cos38°) · cos38°=	0,44
Suma obciążen zmiennych klimatycznych wiatrem na ławę fundamentową:	1,37

Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej (typ wiązara - jętkowy z okapem o wysięgu 0,70m i spadku dachu α=38°) w strefie G o szerokości rzutu połaci e/10=1,15m:

[(0,81kN/m2 · 1,15m/cos38°) · cos38°=

0,93

Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej (typ wiązara - jętkowy z okapem o wysięgu 0,70m i spadku dachu α=38°) w strefie H o szerokości rzutu połaci d/2-e/10=3,25m:

[(0,59kN/m2 · 3,25m/cos38°) · cos38°=

0,44

Suma obciążen zmiennych klimatycznych wiatrem na ławę fundamentową:

1,37

Zestawienie charakterystycznych obciążeo zmiennych klimatycznych wiatrem dla przyjętego najniekorzystniejszego przypadku obciążeo oddziaływującego ujemnie (-) na poład dachową – kierunek wiatru N(θ=0°)

Obciążenie zmienne klimatyczne wiatrem na ławę	Wk [kN/m]
Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej (typ wiązara - jętkowy z okapem o wysięgu 0,70m i spadku dachu α=38°) w strefie I o szerokości rzutu połaci b/2=4,40m: [(-0,58kN/m2 · 1,9m/cos35°) · cos35°=	-1,10
Suma obciążen zmiennych klimatycznych wiatrem na ławę fundamentową:	-1,10

Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej (typ wiązara - jętkowy z okapem o wysięgu 0,70m i spadku dachu α=38°) w strefie I o szerokości rzutu połaci b/2=4,40m:

[(-0,58kN/m2 · 1,9m/cos35°) · cos35°=

-1,10

Suma obciążen zmiennych klimatycznych wiatrem na ławę fundamentową:

-1,10

6. ZESTAWIENIE OBLICZENIOWYCH OBCIĄŻEO NA ŁAWĘ FUNDAMENTOWĄ.

Wyznaczenie kombinacji przypadków oddziaływao dla stanu granicznego STR/GEO przy braku niekorzystnych oddziaływao stałych G (6.10a, wg. PN-EN 1990):

Zalecane wartości częściowych współczynników bezpieczeostwa γ (Tabl.A1.2):

obciążenia stałego - γGj,sup=1,35 lub γGj,inf=1,00,

obciążenia zmiennego - γQ,1= γQ,i=1,5 jeśli niekorzystne ( lub 0).

Przyjęto zalecane przez PN-EN 1990 wartości współczynników dla wartości kombinacyjnych obciążenia zmiennego towarzyszącego Ψ0,i (Tabl.A.1.1):

do obciążenia zmiennego w budynkach dla powierzchni kategorii A - Ψ0=0,7;

do obciążenia śniegiem budynków położonych w miejscowościach na wysokości H<1000m npm – Ψ0=0,5;

do obciążeo wiatrem budynków – Ψ0=0,6.

Kombinacja 1: obciążenie stałe G + obciążenie zmienne wiatrem W jako wiodące + zredukowane zmienne obciążenia towarzyszące (śniegiem S i użytkowe Q):

Ed,1= (40,07kN/m · 1,35) + (1,37kN/m · 1,50) + (3,21kN/m · 1,50 · 0,5) + (2,40kN/m · 1,50 · 0,7) = =65,89kN/m

Kombinacja 2: obciążenie stałe G + obciążenie zmienne śniegiem S jako wiodące + zredukowane zmienne obciążenia towarzyszące (wiatrem W i użytkowe Q):

Ed,2= (40,07kN/m · 1,35) + (3,21kN/m · 1,50) + (1,37kN/m · 1,50 · 0,6) + (2,40kN/m · 1,50 · 0,7) = =62,64kN/m

Kombinacja 3: obciążenie stałe G + obciążenie zmienne użytkowe Q jako wiodące + zredukowane zmienne obciążenia towarzyszące (wiatrem W i śniegiem S):

Ed,3= (40,07kN/m · 1,35) + (2,40kN/m · 1,50) + (1,37kN/m · 1,50 · 0,6) + (3,21kN/m · 1,50 · 0,5) = =63,39kN/m

Kombinacja 4: minimalne obciążenia stałe G + maksymalne obciążenia zmienne wiatrem W:

Ed,4= (40,07kN/m · 1,00) + (-1,10kN/m · 1,50) =38,42kN/m