Temat nr ………

Zaprojektować fundament ławowy dla ściany.

• podłoże jednorodne z piasku średniego o stopniu zagęszczenia I_D = 0.7,

• obciążenie pionowe N_r = 80kN (na 1m szerokości ławy),

• obciążenie poziome T_rB = 10kN \ 1m,

• lokalizacja Łódź.

• Przyjęto następujące wymiary ławy: B = 0.6m; h = 0.3m.

• Szerokość ściany fundamentowej 0.38m.

• Parametry geotechniczne wyznaczono metodą B wg [2].

• Przyjęto, że ława wykonana będzie z betonu klasy B15 ze stali A-I, grubość otulenia zbrojenia a = 7cm.

• Głębokość posadowienia wynosi D = 1m zgodnie z rys.1 i pkt.2.2.2-[2].

Wartość obliczeniowa obciążenia podłożona pod ławą fundamentową ( od ciężaru własnego ławy i gruntu nad ławą - na 1m szerokości ławy):

• q _gr ⁽ⁿ⁾ = 19 [kN/m³] - wartość charakterystyczna ciężaru objętościowego piasku średniego - przyjęto na podstawie tab. Z3 - 1[1] dla wilgotności gruntu w_n = 12% (stan wilgotny), ρ_si = 2.65 [t/m³],

• ρ = 1.90 [t/m³] na podstawie tab. 2[2],

• q⁽ⁿ⁾_ż = 25 [kN/m³] - wartość charakterystyczna ciężaru objętościowego żelbetu zagęszczonego,

q^(r) = γ_m⋅q_gr⁽ⁿ⁾⋅(B-S)(D-h)⋅l + γ_m⋅q_ż⁽ⁿ⁾⋅B⋅h⋅l = 1.2⋅19⋅(0.6-0.38)(1-0.3)⋅1 + 1.1⋅25⋅0.6⋅0.3⋅1 = 5,852 + 4.95 = 10,802[kN]

γ_m = 1.2 dla gruntu nasypowego

γ_m = dla żelbetu

N_r = 80[kN] + 10,802[kN] = 90,802[kN]

Sprawdzenie stanów granicznych nośności podłoża (I stan graniczny).

Q_r ≤ m⋅Q_f

Ponieważ podłoże jest jednorodne do głębokości równej 2B poniżej poziomu podstawy i nie zachodzi przypadek c, d pktu. 3.3.6[2] powyższy warunek przyjmuje postać:

N_r ≤ m⋅Q_fNB

Gdzie: N_r - obliczeniowa wartość pionowej składowej obciążenia.

m - współczynnik korekcyjny wg 3.3.7[2] wynosi m = 0.9⋅0.9 = 0.81

Q_fNB- pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego obliczana na podstawie wzoru:

Gdzie:

• 
  

• g - przyśpieszenie ziemskie 10[m/s²]

• 
  - obliczeniowa wartość kąta tarcia wewnętrznego gruntu zalegającego bezpośrwdnio poniżej poziomu posadowienia

• 
  - obliczeniowa wartość spójności gruntu zalegającego poniżej poziomu posadowienia

• 
  - obliczeniowa średnia gęstość objętościowa gruntów powyżej poziomu posadowienia

• 
  -obliczeniowa średnia gęstość objętościowa gruntów zalegających poniżej poziomu posadowienia do głębokości równej B

• N_C, N_D, N_B - współczynniki nośności

• i_e, i_B, i_D - współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obciążenia.

Na podstawie parametru I_D = 0,7 i rys. 3 z [2] oraz pkt. 3.2 przyjęto
i obliczono:

Na podstawie parametru rys. Z1-1 [2] w zależności od
przyjęto współczynniki nośności N_C, N_D, N_B.

N_C = 31 ; N_D = 19,5 ; N_B = 9

W zależności od
i
a podstawie rys Z1-2 [2] przyjęto współczynniki:

i_C = 0,78 , i_D = 0,80 , i_B = 0,68

dla gruntu niespoistego

Ponieważ jest to fundament pasmowy
a także siły obciążenia są centralne

i

D_min = D = 1m

=

90,802 ≤ 216,0756

N_R <

Obliczenia zbrojenia:

- moment zginający wywołany obciążeniem obliczeniowym

d = h - a = 0,3 - 0,07 = 0,23m = 23[cm]

• 
  - wysokość efektywna ściskanej strefy przekroju [cm]

• d - wysokość użyteczna przekroju

• b = L

• α - współczynnik redukujący wytrzymałość betonu na ściskanie = 0,85

• 
  - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie - dla betonu klasy B15 wynosi 8 [Mpa] = 0,8 [kN/cm²] przyjęto na podstawie tab. 2 - [3]

0,4396 < 14,26

• 
  - wartość graniczna
  obliczona na podstawie pktu 5,1,2 [3]

• 
  - względna wysokość strefy ściskanej przekroju dla stali A-1 przyjęto z tablicy 11-[3] wartość 0,62

• 
  - obliczeniowa granica plastyczności stali zbrojeniowej dla stali A-1 przyjęto z tab. 5 - [3] dla stali A-1wynosi 210 [Mpa] = 21 [kN/cm²]

Zbrojenie ławy fundamentowej min. 2 pręty
12 ze stali A-1 co 50cm ułożone poprzecznie.

Powołane normy:

[1] - PN-82/B-02001 „Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.”

[2] - PN-81/B-03020 „Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowe.”

[3] - PN-B-03264:1999 „Konstrukcje betonowe, żelbetowe, sprężone. Obliczenia statyczne i projektowe.”

4

---