bud, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Budownictwo ogólne II, BOdsf, Budownictwo, Budownictwo, budownictwo


PODSTAWY BUDOWNICTWA

OBLICZENIA:

-więźby dachowej

-stropu

-fragmentu ściany nośnej

Wykonała: Anna Czerska

R.A.2002/03

OPIS TECHNICZNY

Projekt mieszkalnego budynku murowanego wielokondygnacyjnego położonego w Lublinie ( I strefa klimatyczna) w terenie zabudowanym do wysokości 10 m (teren B).

Założenia:

- Układ konstrukcyjny budynku: poprzeczny.

DZ-3, Fert 40, 45.

Podstawą opracowania projektu są załączone rzuty i przekroje.

Obliczenia wykonano wg następujących polskich norm

1. PN-82/B-02001

  1. PN-81/B-03150.01

  2. PN-80/B-02010

  3. PN-77/B-02011

  4. PN-81/B-03150.02

  5. PN-87/B-03002

  1. WIĘŹBA DACHOWA

Więźba dachowa płatwiowo-kleszczowa o wymiarach jak na załączonym rysunku.

Dach pokryty jest dachówką karpiówką, kąt nachylenia połaci 40 °.

Więźbę wykonano z drewna sosnowego klasy K33.

Wytrzymałość obliczeniowa drewna:

- na zginanie R dm = 15,5 MPa

- na ściskanie Rdc = 13,5 MPa

Moduł sprężystości wzdłuż włókien Em =10000 MPa

Charakterystyki geometryczne:

a) obciążenia stałe

Obciążenie ciężarem pokrycia dachowego: (ciężar na jednostkę powierzchni dachu z uwzględnieniem krokwi, łat i deskowań) wg 2

gk = 0.95 kN/m2 ; go = 0.95 × 1.1 =1.045 kN/m2

b)obciążenia zmienne

  1. Obciążenie śniegiem I strefa (Lublin)

Qk = 0,7 kN/m2 ; c= 0.8*(60-40)/30 =0.533

Sk = Qk ×c = 0.7 × 0.533 = 0.373 kN/m2

So = Sk ×γf = 0.373 × 1.4 = 0.522 kN/m2

  1. Obciążenie wiatrem I strefa, teren B, czyli zabudowany przy wysokości istniejących budynków do 10m, lub zalesiony (wg.4)

Ce - współczynnik ekspozycji

C - wspólczynnik aerodynamiczny

Przyjęto budowlę nie podatną na dynamiczne działanie wiatru

β -współczynnik podatności na dynamiczne uderzenia wiatru

pk = gk ×Ce ×C × β = 0.95 × 0.8 × 0.42 × 1.8 = 0.57 kN/m2

po = pk × γf = 0.57× 1.3 = 0.74 kN/m2

1) OBCIĄŻENIA DZIAŁAJĄCE NA 1 M2 POŁACI DACHOWEJ

- prostopadłe do połaci

qk1 = gk × cos α + Sk × cos2 α + pk

= 0.95 × 0.766 + 0.373 × 0.7662 + 0.57 = 1.52 KN/m2

qo1 = go × cos α + So × cos2 α + po

=1.045 × 0.766 +0.522 × 0.7662 + 0.74 = 1.85 KN/m2

- pionowe: qk2 = gk + Sk × cos α + pk × cos α

= 0.95 + 0.373 × 0.766 + 0.57 × 0.766 = 1.67 KN/m2

qo2 = go + So × cos α + po × cos α

= 1.045+ 0.522 × 0.766 + 0.74 × 0.766 = 2.01 KN/m2

- poziome: qk3 = pk × sin α

= 0.57 × 0.64 = 0.365 KN/m2

qo3 = po × sin α

=0.74 × 0.64 = 0.474 KN/m2

2) OBCIĄŻENIE KROKWI

rozstaw krokwi a = 1,00 m

qk = qk1 × a = 1.52 × 1.00 = 1.52 KN/m

qo= q01 × a = 1.85 × 1.00 = 1.85 KN/m

przyjęto krokiew o wymiarach b * h = 8 * 16 cm

0x01 graphic

Ix=2731cm4 Wx=341cm3

a)sprawdzenie stanu granicznego nośności

- moment zginający d= 630 cm

M= q0 × d2/8 = 1.85 × (6.30)2 /8 = 9.18 KNm.

-naprężenia

σ = M/Wx = 9.18 × 102 /341 = 2.69 MPa

σ = 2.69 MPa < Rdm × m =15.5 x 0,8= 12,4MPa

b)sprawdzenie stanu granicznego użytkowania( wg.5)

0x01 graphic

dopuszczalne ugięcie krokwi:

fdop = d/200 = 630/200 = 3.15 cm

Dopuszczalne ugięcie krokwi zostało przekroczone f > fd

3) OBLICZENIA PŁATWI

W płaszczyźnie poziomej rozpiętość płatwi wyznaczają wiązary pełne, w których znajdują się kleszcze i słupki.

lx = 4*0.925 = 3.70 m

W płaszczyźnie pionowej płatew opiera się na słupkach i mieczach. Jako rozpiętość obliczeniową przyjmuje się odległość między mieczami.

ly = 2*0.925 = 1.85 m

Na płatew działają siły skupione od krokwi i ich części górnej i połowy części dolnej.

a)

b)

a)Schemat obliczeniowy w płaszczyźnie x

b)Schemat obliczeniowy w płaszczyźnie y

1. Obciążenie skupione

- pionowe: P yk=q2k × (ld/2+lg) × a = 1.67 × (4.48/2+1.82) × 1.00 = 6.78 kN

P yo=q2o × (ld/2+lg) × a = 2.01× (4.48/2+1.82) × 1.00 = 8.16 kN

- poziome: P xk=q3k × (ld/2+lg) × a = 0.365× (4.48/2+1.82) × 1.00 = 1.48 kN

P xo=q3o × (ld/2+lg) × a = 0.474 × (4.48/2+1.82) × 1.00= 1.92 kN

Przyjęto płatew o wymiarach b * h = 14*16 cm

0x01 graphic

a) Sprawdzenie stanu granicznego nośności

- momenty zginające

0x01 graphic

- naprężenia

0x01 graphic

Naprężenia dopuszczalne nie zostały przekroczone, bo:

σ = 13.1 MPa ≥ Rdm *m = 15.5 *0,8=12,4MPa

b)Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania

- ugięcie w kierunku pionowym

Ponieważ 0x01 graphic
to ugięcie sprawdzamy ze wzoru:

0x01 graphic

Ponieważ 0x01 graphic
to ugięcie liczymy ze wzoru: 0x01 graphic

- ugięcie całkowite:

0x01 graphic

- ugięcie dopuszczalne:

0x01 graphic

ugięcie dopuszczalne nie zostało przekroczone, bo: 0x01 graphic

4) OBLICZENIE SŁUPKÓW

Maksymalny rozstaw słupków wynosi lx = 3.70 m.

Obciążenie (reakcja pionowa od płatwi)- N

0x01 graphic

Przyjęto słupek o wymiarach b h = 14 × 14 długość ls = 5.34 m

- Sprawdzenie naprężeń w słupku z uwzględnieniem wyboczenia

0x01 graphic
Iy=3201; A=196 ; i=4,04

smukłość 0x01 graphic

drewno klasy K33 Ad = Abr

0x01 graphic

Dopuszczalne naprężenia nie zostały przekroczone:

σ =8.37 MPa < Rdc = 13.5 MPa

5) OBCIĄŻENIA

  1. Ciężary ścian

0x01 graphic

0x01 graphic

-ciężar 1 m2 ściany działowej z cegły dziurawki gr.12 cm

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

-ciężar ściany zewnętrznej z cegły pełnej ceramicznej gr.38 cm

(cegła pełna 38+10 cm styropianu + cegła klinkierowa)

0x01 graphic

0x01 graphic

b) Ciężary stropów

STROP DZ - 3

Obciążenie stałe 0x01 graphic
charakterystyczna γ obliczeniowa

- tynk cementowo - wapienny, gr. 1,5 cm

0,015×19,0 = 0,29 kN/m2 1,3 0,38 kN/m2

-ciężar konstrukcji stropu

2,60 kN/m2 1,2 3,12 kN/m2

-papa asfaltowa, gr. 0,3 cm

0,05 kN/m2 1,2 0,06 kN/m2

-trocinobeton, gr. 3,0 cm

0,030×8,0 = 0,24 kN/m2 1,2 0,29 kN/m2

-winyleum, gr. 0,26 cm

0,05 kN/m2 1,2 0,18 kN/m2

-klepka - deszczułki dębowe o gr. Ok. 1,9 cm

0,019×7,0 = 0,133 kN/m2 1,2 0,160 kN/m2

0x08 graphic

gk = 3,23 kN/m2 g0 = 4,03 kN/m2

4)STROP FERT - 40

Obciążenie stałe

charakterystyczna γ obliczeniowa

-ciężar konstrukcji stropu wraz z tynkiem

3,48 kN/m2 1,2 4,18 kN/m2

-płyta pilśniowa izolacyjna, gr.1,0 cm

0,010×3,00 = 0,03 kN/m2 1,2 0,36kN/m2

-papa asfaltowa, gr. 0,3 cm

0,05 kN/m2 1,2 0,06 kN/m2

0,02×12,0 = 0,24 kN/m2 1,2 0,29 kN/m2

0,08 kN/m2 1,2 0,10 kN/m2

0x08 graphic

gk = 3,88 kN/m2 g0 = 4,99 kN/m2

5)STROP FERT - 45

Obciążenie stałe

charakterystyczna γ obliczeniowa

- tynk cementowo - wapienny, gr. 1,5 cm

0,015×19,00 = 0,29 kN/m2 1,3 0,38 kN/m2

-ciężar konstrukcji stropu

2,95 kN/m2 1,2 3,54 kN/m2

-płyta wiórowo - cementowa, gr. 7 cm

0,07×4,50 = 0,32 kN/m2 1,2 0,38 kN/m2

0,02×21,0 = 0,42 kN/m2 1,2 0,50 kN/m2

0x08 graphic

gk = 3,97 kN/m2 g0 = 4,79 kN/m2

III) FILAREK MIĘDZYOKIENNY

Ściany zewnętrzne w nadziemnej części budynku zaprojektowano jako warstwowe składające się z następujących warstw:

Sprawdzenie nośności dokonano w poziomie 0.8 m. od podłogi parteru dla filara międzyokiennego, jak na rys.

Fobc = (150/2 + 155,25 + 120/2) × 600/2 = 8,71 m2

H = 1813 cm = 18,13 m

  1. OBCIĄŻENIE FILARA MIĘDZYOKIENNEGO

- obciążenie pionowe od dachu

q02 × Fobc/cosα = 1,59 × 8,71/0,866 = 15,99 kN

- obciążenie od stropu poddasza (Fert 45)

stale: Fobc × go = 8,71 × 4,79 = 41,72 kN

użytkowe: Fobc × 1,2 × 1,4 = 8,71 × 1,2 × 1,4 = 14,63 kN

- obciążenie od stropu nad II piętra (DZ 3)

stale: Fobc × go = 8,71 × 4,03 = 35,10 kN

użytkowe: Fobc × 1,5 × 1,4 = 8,71 × 1,5 × 1,4 = 18,29 kN

- obciążenie od stropu nad I piętrem (Fert 40)

stale: Fobc × go = 8,71 × 4,99 = 43,46 kN

użytkowe: Fobc × 1,5 × 1,4 = 8,71 × 1,5 × 1,4 = 18,29 kN

- obciążenie od stropu nad parterem (Ackermana)

stale: Fobc × go = 8,71 × 4,09 = 35,62 kN

użytkowe: Fobc × 1,5 × 1,4 = 8,71 × 1,5 × 1,4 = 18,29 kN

- obciążenie od ścianek działowych

3 × (8,71 × 1,25 × 1,2) = 39,20 kN

- ciężar własny filarka

B × hk ×gk × γo × 1,1 =

2,9025×1,40×0,29×10,5×1,1 = 13,61 kN

(B × hIV - O/2 × hO - O/2 × hO) × gIV × γo × 1,1 =

(2,9025×2,89-0,75×1,50-0,6×1,5)×0,39×10,5×1,1 = 28,66 kN

(B × hIII - O/2 × hO - O/2 × hO) × gIII × γo × 1,1 =

(2,9025×2,89-0,75×1,50-0,6×1,5)×0,39×10,5×1,1 = 28,66 kN

(B × hIII - O/2 × hO - O/2 × hO) × gIII × γo × 1,1 =

(2,9025×2,89-0,75×1,50-0,6×1,5)×0,39×10,5×1,1 = 28,66 kN

(B × (hI -0,8) - O/2 × hO - O/2 × hO ) × gI × γo × 1,1 =

(2,9025×(2,89-0,8)-0,75×1,50-0,6×1,5)×0,49×10,5×1,1 = 22,87 kN

- ciężar tynku wewnętrznego o grubości 1.5 cm do poziomu α-α

((H-0,8) × B - O/2 × hO - O/2 × hO) × grt × γ × 1,3 =

((18,13-0,8)×2,9025-0,75×1,50-0,6×1,5)×0,015×19,0×1,3 = 17,89 kN

- ciężar tynku zewnętrznego o grubości 2 cm do poziomu α-α

((H-0,8) × B - O/2 × hO - O/2 × hO) × grt × γ × 1,3 =

((18,13-0,8)×2,9025-0,75×1,50-0,6×1,5)×0,02×19,0×1,3 = 23,84 kN

- ciężar ocieplenia - 8 cm warstwy styropianu

((H-0,8) × B - O/2 × hO - O/2 × hO) × gro × γ × 1,2 =

((18,13-0,8)×2,9025-0,75×1,50-0,6×1,50)×0,08×0,45×1,2 = 2,08 kN

0x08 graphic

Σ N = 446,86 kN

Do obliczeń przyjęto schemat statyczny muru jako pręta podpartego przegubowo na obu końcach obciążonego wypadkowymi siłami podłużnymi przyłożonymi mimośrodowo do jego osi. Według normy obciążenie od stropów gęstożebrowych opartych na murze za pośrednictwem wieńca przekazywane jest w 1/3 głębokości oparcia. Obciążenie od stropów i murów położonych wyżej, przyłożone jest w środkach geometrycznych części konstrukcyjnych złączy poziomych. Położenie sił przedstawiono na rys.

0x01 graphic

Całkowite obciążenie stropu nad parterem

G = 35,62+18,29+39,20=93,11 kN

Moment zginający wywołany mimośrodowym działaniem stropu nad parterem

M1 = 93,11 × (0x01 graphic
kNm [0,49/2-0,49/3]=7,60

  1. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI FILARA

Mimośród przypadkowy

en =0x01 graphic
=13 mm 49/300=16 mm

Mimośród statyczny

es=0x01 graphic
m.=[0,6*7,60+0]/446,86=0,010m.

Mimośród początkowy

e0=en + es = 0.016 + 0.008 = 0.024 m.

Wysokość obliczeniowa muru

l0 = ψn × ψv × l = 1 × 1 × 2.89 =2.89 m.

gdzie: l - wys. Kondygnacji w świetle

Pole przekroju muru

Fm = 1,5525 × 0.49 = 0.76 m2

Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie Rmk = 2,0 Mpa

Cecha sprężystości muru αm = 1000

Współczynnik materiałowy przy ściskaniu γm = 1,7

Ponieważ Fm>0,45 m2 to współczynnik γm1 = 1,0

Wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie

Rm =0x01 graphic
Mpa = 1180 kN/m2

Współczynnik wyrażający wpływ smukłości, mimośrodu początkowego, cech sprężystych i długotrwałego działania obciążeń na nośność muru

0x01 graphic
φ = 0.84 0,049 5,90 φ=0,85

więc , nośność muru

Rm × Fm × φ = 1180 × 0.76 × 0.85 = 762,28 kN > N=446,86kN

Nośność muru jest wystarczająca, a więc filarek przeniesie obciążenia.

11



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
ania, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Budownictwo og
ania, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Budownictwo og
Obliczenia bud murowego, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semest
Opis techniczny1-Justka, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semest
A2-3, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Inżynieria kom
slajdy TIOB W27 B montaz obnizone temperatury, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechn
test z wydymałki, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Wy
OPIS DROGI, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Inżynier
Irek, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Inżynieria kom
spr3asia, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Wytrzymało
slajdy TIOB W07 09 A roboty ziemne wstep, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika W
Wykonanie kładki dla pieszych D-opis, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warsz
slajdy TIOB W23 montaz wprowadzenie, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warsza
WMRM, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semestr 4, Wytrzymałość m
W23 montaz wprowadzenie1, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika Warszawska, Semes
slajdy TIOB W29 30 wprowadzenie do cwiczen, Przodki IL PW Inżynieria Lądowa budownictwo Politechnika

więcej podobnych podstron