projekt dachu (1), dom


Politechnika 0x01 graphic
Białostocka

Wydział

Budownictwa i Inżynierii Środowiska

Projekt z przedmiotu:

Podstawy Budownictwa

Prowadzący zajęcia: mgr. K. Sawczuk

Agnieszka Załuska

Rodzaj studiów: dzienne

Kierunek studiów: Inżynieria Środowiska

Semestr: V

Rok akademicki 2003/2004

Białystok 2003

Spis treści

  1. Opis techniczny ........................................................................................

  2. Obliczenia statyczne .................................................................................

    1. Drewniana więźba dachowa ....................................................................

Obliczenia drewnianej więźby dachowej ................................................

Obliczenia krokwi ...................................................................................

Obliczenia płatwi ....................................................................................

Obliczenia słupka ....................................................................................

Obliczenia podwaliny ..............................................................................

    1. Słup .........................................................................................................

    2. Stopa fundamentowa ...............................................................................

3

5

5

6

7

10

13

14

15

20

  1. Opis techniczny

  1. Elementy konstrukcji:

  1. Instalacje:

  1. Dźwig towarowy MKE 3.10. - udźwig 2tony

  2. Wyposażenie pomieszczeń:

  1. Wykończenie:

  1. Podłogi i posadzki:

  1. Stolarka okienna i drzwiowa:

2. Obliczenia statyczne

2.1. Drewniana więźba dachowa

Obciążenia śniegiem

Koluszki - I strefa obciążenia charakterystycznego śniegiem gruntu, wobec tego obciążenie charakterystyczne śniegiem wynosi Qk = 0,7 [kN/m2].

Współczynnik kształtu dachu „c” wylicza się ze wzoru:

0x01 graphic
, gdzie α = 40˚.

Współczynnik ten dla dachu krytego dachówką ceramiczną pod α = 40˚ równy jest: c = 0,8

Obciążenie charakterystyczne śniegiem wylicza się z: Sk = Qk · c,

wynosi ono Sk = 0,7·0,8 = 0,56 [kN/m2].

Obciążenie obliczeniowe śniegiem wylicza się z: S = Sk · γf [kN/m2], gdzie γf = 1,4
- częściowy współczynnik bezpieczeństwa, i wynosi ono S = 0,784[kN/m2].

Obciążenie wiatrem

Koluszki - I strefa obciążenia charakterystycznego wiatrem, które liczymy z:

pk = qk ∙ Ce ∙ c ∙ β według PN - 77/B - 02011

gdzie: qk - charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru, które przyjmuje się za
250 Pa = N/m2;

Ce - współczynniki ekspozycji; przyjęto teren B zabudowany przy wysokości istniejących budynków powyżej 10 m; Ce = 0,8 według PN - 77/B - 02011;

c - współczynnik aerodynamiczny - budowla zamknięta; wylicza się go ze wzoru: cp = cz - cw

Dla budowli zamkniętych cw = 0, a cp = cz

cz = 0,015 ∙ α - 0,2 = 0,4 , a więc c= 0,4

Budynek nie jest podatny na dynamiczne działanie wiatru, więc β = 1,8.

pk = 250 ∙ 0,8 ∙ 0,4 ∙ 1,8 = 144 [N/m2]

Obliczeniowe obciążenie wiatrem:

p = pk ∙ γf = 144 ∙ 1,3 = 187,2 [N/m2]

gdzie: γf = 1,3

Obliczenia drewnianej więźby dachowej

Założenia:

L1=3,7 [m]

L2=1,85 [m] L1+L2=(5,4+5,7)/2=5,55 [m]

L3=4,83[m] L3+L4=4,38+2,415=7,245[m]

L4=2,8[m]

Cos a=L2/L4 = L=5,55/cos40=7,245

L3=2/3*7,245=4,83 [m]

L4=1/3*7,245=2,415[m]

L1=cos40*L3=0,766*4,83=3,7[m]

L2=cos40*L4=0,766*2,415=1,85[m]

Obciążenia działające na 1 m2 pochyłej powierzchni dachu:

Zgodnie z PN-82/B-02000 w pierwszym stanie granicznym użytkowania zastosowano podstawową kombinację obciążeń:

F0 = γf ∙ Gk + Ψ0 ∙ γf ∙ Qki Ψ0 = 1 dla śniegu; Ψ0 = 0,9 dla wiatru

gdzie: γf - współczynnik obciążenia (częściowy współczynnik bezpieczeństwa);

Gk - wartość charakterystyczna obciążenia stałego;

Ψ0 - współczynnik jednoczesności obciążeń zmiennych;

Qki - wartość charakterystyczna obciążenia zmiennego.

Tabela 1. Zestawienie obciążeń stałych

Rodzaj obciążenia

Wartość obciążenia [kN/m2]

pokrycie blachą z uwzględnieniem krokwi i łat deskowania

0,72

Wiatroizolacja (papa asfaltowa) 0,003*11kN/m3

0,0396

folia polietylenowa (paroizolacyjna)

0,00168

wełna mineralna gr.16cm 0,16*1,2kN/m3

0,2304

Płyta kartonowo gipsowa GKB gr. 1,5 cm 0,015*22kN/m3

0396

Razem

1,3877

Zestawienie obciążeń charakterystycznych na 1 m2 pochyłej powierzchni dachu:

Fk = 1,3253=1325,3[N/m2]

Obliczenia krokwi

Założenia:

Wytrzymałość charakterystyczna na zginanie Fmk=30[MPa]

Wytrzymałość obliczeniowa na zginanieFmd=0,9*30/1,3=20,8[Mpa]

Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wzdłuż włókien Fc,o,k=23

Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie i docisk wzdłuż włókien Fc,o,d=0,9*23/1.3=15,9[MPa]

Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie w poprzek włókienFc,90,k=5,7[MPa]

Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie w poprzek włókien Fc,90,d=0,9*5,7/1,3=4[MPa]

Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie Fv,k=3[MPa]

Średni moduł sprężystości wzdłuż włókien Eo,mean=12000[MPa]

5%kwantyl modułu sprężystości wzdłuż włókien E0,05=8000[MPa]

Średni moduł sprężystości w poprzek włókien E90mean=400[MPa]

Średni moduł odkształcenia postaciowego Gmean=750[MPa]

0x08 graphic
Schemat statyczny:

Zestawienie obciążeń na 1 m krokwi:

Maksymalny moment zginający:

0x01 graphic
[N∙m]

Wskaźnik wytrzymałości:

0x01 graphic

gdzie: Fdm = 2080N/cm2;

m = 1 - współczynnik korekcyjny według PN-81/B-031250.01

0x01 graphic
[cm3]

0x01 graphic
[cm3]

Przyjęto przekrój krokwi 10 × 16 cm, czyli A = 160 [cm2].

0x01 graphic
[cm3]

0x01 graphic
[cm3] Wx > Wxp426,66cm3>231,635 cm3

Moment bezwładności przekroju:

0x01 graphic
[cm4]

0x01 graphic
[cm4]

Sprawdzenie stanu granicznego nośności - sprawdzenie naprężeń w krokwi z uwzględnieniem siły ściskającej N:

0x01 graphic
[N]

0x01 graphic
[N]

Sprawdzenie smukłości:

0x01 graphic

0x01 graphic

W związku z tym, że λ0 jest większe od 15 nie można pominąć wpływu wyboczenia, stąd:

0x01 graphic

gdzie: m - współczynnik korekcyjny = 1;

kw - współczynnik wyboczeniowy wg PN-81/B-03150.02 = 0,33;

kE - współczynnik wyboczeniowy Eulera

0x01 graphic

0x01 graphic

Rkc -wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie = 20 MPa.

0x01 graphic
[MPa]

0x01 graphic

Naprężenia obliczeniowe w krokwi nie przekraczają wytrzymałości obliczeniowej na ściskania wzdłuż włókien.

Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania - sprawdzenie strzałki ugięcia:

0x01 graphic
[cm]

0x01 graphic
[cm]

0x01 graphic
[cm]

0x01 graphic
[cm]

u=0,5724<udop=3,415[cm]

ostatecznie przyjęto krokiew 10x16

Obliczenie płatwi

Obliczeniową odległość płatwi stanowi odległość między słupkami, na których oparta jest płatew. Do zmniejszenia rozpiętości i usztywnienia konstrukcji zastosowano miecze.

Założenia:

Schemat statystyczny do obliczeń:

0x08 graphic
Zebranie obciążeń:

Obciążenia charakterystyczne pionowe na 1 m płatwi:

0x01 graphic
[N/m]

0x08 graphic

Fk = 6275,13[N/m]

Obciążenie obliczeniowe:

0x01 graphic
[N/m]

Fo = 7626,313 [N/m]

Składowe obciążenia charakterystycznego od parcia wiatrem:

0x01 graphic
[N/m]

0x01 graphic
[N/m]

Składowe obciążenia obliczeniowego od parcia wiatrem:

0x01 graphic
[N/m]

0x01 graphic
[N/m]

Momenty zginające:

0x01 graphic
[N/m]

0x01 graphic
[N/m]

Wskaźnik wytrzymałości - można w przybliżeniu określić przyjmując stosunek wskaźników wytrzymałości w dwóch kierunkach: c = Wx/Wy = 1,8.

Po przeprowadzeniu wzoru na dwukierunkowe zginanie, otrzymujemy wzór na orientacyjną wartość:

0x01 graphic
[cm3]

Dla przekroju 12 × 22 cm:

0x01 graphic
[cm3] 0x01 graphic
[cm3]

0x01 graphic
[cm3] 0x01 graphic
[cm3]

Wx>0x01 graphic

Sprawdzenie stanu granicznego nośności - sprawdzenie naprężeń przy zginaniu ukośnym:

Dla 0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
<20,8[MPa]

Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania - sprawdzenie strzałki ugięcia:

Dla 0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic
[N/m]

0x01 graphic
[cm]

0x01 graphic
[cm]

0x01 graphic

Dla 0x01 graphic
0x01 graphic

gxk = Whk = 335,304 [N/m]

0x01 graphic
[cm]

0x01 graphic
[cm]

0x01 graphic

Wartość rzeczywista strzałki ugięcia:

0x01 graphic
[cm]

Ustalenie wartości dopuszczalnej strzałki ugięcia:

0x01 graphic
[cm]

0x01 graphic
[cm]

Ze względu na nie przekroczenie strzałki ugięcia i naprężeń przyjęto płatew o wymiarach 12 × 22 cm.

Obliczenie słupka

Założenia:

0x08 graphic
Schemat obliczeniowy słupka

Obliczenie siły dociskowej:

0x01 graphic
[N]

0x01 graphic
[N]

Obliczenie i sprawdzenie smukłości:

0x01 graphic

gdzie: μ - współczynnik długości wyboczeniowej = 0,85

i - promień bezwładności

Ad - pole przekroju 12×12 = 144 cm2

0x01 graphic
[cm4]

0x01 graphic

Dla λc = 87 współczynnik wyboczenia wynosi kw = 0,3933

Warunek wytrzymałościowy:

0x01 graphic
[MPa]

0x01 graphic

Warunek został spełniony, przyjęto słupek o wymiarach 12 × 12 cm.

Obliczenie podwaliny

Sprawdzenie naprężeń na docisk w podwalinie:

0x01 graphic
m = 1 kc = 1

Siła nacisku F w miejscu oparcia słupka na podwalinie:

F = S + b · h · H · 6000 · γf [N] γf = 1,1

F = 32832,524 + 0,12 · 0,12 · 3,84 · 6000 · 1,1=33197,478 [N]

Pole przekroju podwaliny:

Ad = 12 · 12 = 144 cm2

Naprężenie ze względu na docisk w podwaline:

0x01 graphic

2.2. Słup

Obliczenie słupa żelbetowego (II kondygnacja)

Założenia:

Strop wylewany żelbetowy dwukierunkowo zbrojony.

Zestawienie obciążeń działających na słup II kondygnacji:

Tabela 2. Zestawienie obciążeń działających na słup II kondygnacji

Rodzaj obciążenia

Obliczenia

Wynik [kN]

przenoszone przez słupki

0,5 · 4 · 33,197478 ·

66,39

posadzką - płytki lastriko gr.2 cm

0,76*1,2*34,9

31,38

gładzią cementową

21 · 0,02 · 1,3 · 34,9

19,05

płytą pilśniową

3 · 0,01 · 12 · 34,9

1,26

jastrychem cementowym

21 · 0,05 · 1,2 · 34,9

43,97

papą na lepiku

11 · 0,003· 1,2 · 34,9

1,38

ciężarem płyty stropowej

24 · 0,15 · 1,1 · 34,9

138,2

tynkiem cementowo-wapiennym

19 · 0,015 · 1,1 · 34,9

12,93

ciężarem żebra głównego

0,2·(0,3-0,15)·1,1·24·(5,55-0,3)

4,16

ciężarem podciągu

0,3 · (0,4-0,15) · 6,3 · 1,1 · 24

12,47

Technologiczne

7,5 · 1,2 · 34,9

314,1

ciężarem instalacji elektrycznej i wentylacyjnej

0,015 · 1,2 · 34,9

0,63

ciężarem słupa

tynkiem na slupie

0,3 · 0,3 · 24 · 1,1 · 3.1

4*3,1*0,3*19*1,3*0,015

7,4

1,38

Suma obciążeń

655,15

Razem: 655,15+33,197478=688,69[kN]

Wymiarowanie słupa żelbetowego:

Przyjęto słup wykonany z betonu klasy B30, zbrojony stalą klasy A-III.

Sprawdzenie nośności przekroju mimośrodowo-ściskanego (według PN-84/B-03264):

ea = 18,5 cm - mimośród siły podłużnej z uwzględnieniem siły sprężającej względem środka ciężkości zbrojenia rozciąganego;

eac = 9 cm - mimośród siły podłużnej N względem środka ciężkości zbrojenia ściskanego;

lo = 2,8 m - długość obliczeniowa słupa;

b = 0,4 m - szerokość przekroju słupa;

h = 0,4 m - wysokość przekroju słupa;

mb3 = 0,85 - współczynnik korekcyjny do obliczeniowej wytrzymałości materiału;

ξgr = 0,55 - graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej przekroju;

ho = h - a = 0,4 - 0,03 = 0,37 m - wysokość obliczeniowa (użyteczna) przekroju słupa żelbetowego;

Fa = Fac = 1,51 cm2 = 0,00151 m2 - pole przekroju zbrojenia ściskanego lub mniej rozciąganego;

Pole przekroju zwiększamy o 20% ze względu na moment uderzenia wózkiem w słup:

Fa=Fac=0,00151+20%*0,00151=0,00181

Beton klasy B30.

Rb = 17,1 MPa - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie dla konstrukcji żelbetonowych;

Rac = 410 MPa - wytrzymałość charakterystyczna dla stali zbrojeniowej klasy A-III;

Ra = 350 MPa - wytrzymałość obliczeniowa dla stali zbrojeniowej klasy A-III.

Obliczenie wysokości strefy ściskanej betonu x:

0x01 graphic
[m]

0x01 graphic
[m]

xgr = 0,55 · 0,27 = 0,112 m < x = 0,37 m xgr < x

Ponieważ graniczna wartość wysokości strefy ściskanej jest mniejsza od wartości obliczeniowej musimy obliczyć ją jeszcze raz z uwzględnieniem odległości między prętami zbrojenia c.

0x01 graphic
[m]

0x01 graphic
[m]

więc:

0x01 graphic
[m]

0x01 graphic

0x01 graphic

toteż:

0x01 graphic
[MN]

0x01 graphic
[MN]

Nużytk = 0,274 [MN]

Nużytkowe = 0,274< Nobliczeniowe = 2,8235

W tym przypadku obciążenie użytkowe słupa jest mniejsze od obciążenia obliczeniowego słupa i element ten przyjmuje wymiary przekroju poprzecznego 0,3 × 0,3 m.

Obliczenie słupa żelbetowego (I kondygnacja)

Założenia:

Strop wylewany żelbetowy dwukierunkowo zbrojony o grubosci 15 cm..

Tabela 3. Zestawienie obciążeń działających na słup I kondygnacji

Rodzaj obciążenia

Obliczenia

Wynik [kN]

posadzką - plytki lastriko

0,76 · 1,2 · 34,9

31,38

gładzią cementową

21 · 0,02 · 1,3 · 34,9

19,05

płytą pilśniową

3 · 0,01 · 1,2 · 34,9

1,26

jastrychem cementowym

21 · 0,05 · 1,2 · 34,9

43,97

papą na lepiku

11 · 0,003 · 1,2 · 34,9

1,38

ciężarem płyty stropowej

24 · 0,15 · 1,1 · 34,9

138,2

tynkiem cementowo-wapiennym

19 · 0,015 · 1,3 · 34,9

12,93

ciężarem żebra głównego

0,3·(0,4-0,15)·1,1·24·(5,55-0,4)

10,2

ciężarem podciągu

0,4 · (0,5-0,15) · 6,3 · 1,1 · 24

23,28

technologiczne

10 · 1,2 34,9

418,8

ciężarem instalacji elektrycznej i wentylacyjnej

0,015 · 1,2 · 34,9

0,63

ciężarem słupa

0,4 · 0,4 · 24 · 1,1 · 3,1

13,09

obciążenie pojazdami (wózek widłowy)

tynkiem na slupie

9 · 3 · 1,05 · 1,2

4*3,1*0,3*19*1,3*0,015

34,02

1.38

ciężar II kondygnacji

0,5*4*33,197478

66,39

665,15

Suma obciążeń

1405,17

Przyjęto słup wykonany z betonu klasy B30, zbrojony stalą klasy A-III.

Sprawdzenie nośności przekroju mimośrodowo-ściskanego (według PN-84/B-03264):

ea = 18,5 cm - mimośród siły podłużnej z uwzględnieniem siły sprężającej względem środka ciężkości zbrojenia rozciąganego;

eac = 9 cm - mimośród siły podłużnej N względem środka ciężkości zbrojenia ściskanego;

lo = 2,85 m - długość obliczeniowa słupa;

b = 0,4 m - szerokość przekroju słupa;

h = 0,4 m - wysokość przekroju słupa;

mb3 = 0,85 - współczynnik korekcyjny do obliczeniowej wytrzymałości materiału;

ξgr = 0,55 - graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej przekroju;

ho = h - a = 0,4 - 0,03 = 0,37 m - wysokość obliczeniowa (użyteczna) przekroju słupa żelbetowego;

Fa = Fac = 15,1 cm2 = 0,00151 m2 - pole przekroju zbrojenia ściskanego lub mniej rozciąganego;

Beton klasy B30.

Rb = 17,1 MPa - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie dla konstrukcji żelbetonowych;

Rac = 410 MPa - wytrzymałość charakterystyczna dla stali zbrojeniowej klasy A-III;

Ra = 350 MPa - wytrzymałość obliczeniowa dla stali zbrojeniowej klasy A-III.

Pole przekroju zwiększamy o 20% ze względu na moment uderzenia wózkiem w słup

Mu-obciążenie wózkiem *0,58wysokości słupa

Mu- 34,02*0,5*3,1=52.731[kN]

Słup parteru wykonano podobnie jak slup I piętra z betonu klasy B30 zbrojonego stalą A-III. Również i w tym przypadku zwiększono przekrój zbrojenia o 20% ze względu na moment powstaly od uderzenia wozkiem widlowym w slup. Wymiary słupa są takie same jak słupa I piętra w związku z tym ograniczono obliczenia do sprawdzenia nośności przekroju mimosrodowego - ściskanego.

0x01 graphic
[MN]

Nużytk = 0,274 [MN]

Nużytkowe = 0,274< Nobliczeniowe = 2,8235

W tym przypadku obciążenie użytkowe słupa jest mniejsze od obciążenia obliczeniowego słupa i element ten przyjmuje wymiary przekroju poprzecznego 0,4 × 0,4 m.

2.3. Stopa fundamentowa

Żelbetowa stopa fundamentowa

Stopa żelbetowa jest obciążona słupem o wymiarach poprzecznych 0,4 × 0,4 m przenoszących obciążenie 1405,17 kN. Przyjęto klasę betonu B20 o wytrzymałości obliczeniowej betonu na rozciąganie dla konstrukcji żelbetowych Fctd= 0,9 MPa oraz zbrojenie stalą A-II o wytrzymałości obliczeniowej stali zbrojeniowej na rozciąganie i ściskanie Ra = 310 MPa. Głębokość posadowienia stopy D = 1,2 m. Założono stopę o podstawie kwadratowej B × B. Jednostkowy obliczeniowy opór graniczny podłoża
qf = 300 kPa.

Zestawienie obciążeń działających na stopę:

Tabela 4. Zestawienie obciążeń działających na stopę

Rodzaj obciążenia

Obliczenia

Wynik [kN]

posadzką - plytki lastriko gr. 2 cm

0,76 · 1,2 · 3,84

3,5

gładzią cementową

21 · 0,02 · 1,3 · 3,84

20,96

szkłem piankowym

4 · 0,05 · 1,3 · 3,84

1,02

jastrychem cementowym

21 · 0,05 · 1,2 · 3,84

4,8

papą na lepiku

11 · 0,003 · 1,2 · 3,84

0,015

betonem

20 · 0,1 · 1,1 · 3,84

8,4

technologiczne

10 · 1,2 3,84

46,08

ubitym gruzem

12 · 0,05 · 1,2 · 3,84

2,64

obciążenie pojazdami (wózek widłowy)

9 · 3 · 1,05 · 1,2

34,02

Suma obciążeń

121,435

Qs = 1405,17 +121,435= 1526,605 [kN]

Moment zginający względem środka ciężkości:M=Qs*e

e=6,5cm

M=0,065*1526,605=99,23

Obliczenie obciążenia dopuszczalnego

qdop=m*qf

qdop=0,81*300=2.43 MPa

m=0,9*0,8=0,81-wspołczynnik korekcyjny, który zniża opór graniczny podloża

qmax<gdop warunek spelniony

Ciężar obliczeniowy stopy i gruntu:

0x01 graphic
[kN]

0x01 graphic
[kN]

gdzie: γśr(r) - ciężar objętościowy: γśr(r) = γśr(n) · γf = 20,75 · 1,1 = 22,83 [kN/m3]

γśr(n) = 20,75 [kN/m3]

γf - współczynnik obciążenia = 1,1 PN-82/B-02001

Fundament obciążony osiowo pionową siłą, do głębokości nośnej co najmniej dwukrotnej szerokości fundamentu 2B, podłoże jednorodne.

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjęto bok stopy fundamentowej B =2,12. Pozostałe wymiary stopy: h1 = 0,15 m,
s = 0,78 m, h = 0,5 m.

Ostatecznie przyjęto stopę fundamentową o boku B=2,12 cm

Sprawdzenie stopy na przebicie

Przyjeto otulinę zbrojenia c=5cm (pod stopą przyjęto warstwe betonu grubości 10cm) wstępnie przyjęto pręty zbrojenia o średnicy 12 cm i odchyłkę grubości otuliny 1cm.

Warunek obliczeniowy

Qr- sila nacisku slupa od obliczeniowej wartosci obciążen

L=B- długosc boku

as1=as2=as -równolegly do boku stopy bok przekroju słupa

Np.- sila powodujaca przebicie

Fctd- obliczeniowa wytrzymalośc na rozciąganie dla konstrukcji żelbetowych

d- wysokość użyteczna przekroju

Warunek obliczeniowy

D=h-c-o-0,50-dh=60-5-1,2-0,5*1,2-1=57,7 cm

Przyjęto d=57 cm

Up=4(as+d0=2(30+57,7)=350,8

Qr=Nr/B 1526,605/260=0,034

Fctd=0,87Mpa=0,087[kN/cm2]

Np=Nr-qr(as+2d)2<fctd*up*d

Np=1526,605-0,034*(30+2*57,7)2=1590,4<fctd*up*d

Np=1590,4<0,087*350,8*57,7=170,9

Warunek zostal spełniony

0x08 graphic

21

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
projekt do wysłania, projekt dachu madlewski 01
PROJEKT DACHU DLA BUDYNKU RODZINNEGO prezentacja
projekt dachu, kicek
Projekt inteligentny dom
Konstrukcje Drewniane i Murowe PROJEKT DACHU O KONSTRUKCJI DREWNIANEJ KRATOWEJ OPARTEJ NA ŚCIANACH
Projekt dachu opisówka, Więźba dachowa
Projekt dachu opisówka
projekt do wysłania, projekt dachu madlewski 01
Mathcad projekt dachu
Projekt dachu
Projekt dachu
Projekt dachu
geometryczny projekt dachu
Projekt dom opis tech 01, UCZELNIA ARCHIWUM, UCZELNIA ARCHIWUM WIMiIP, Budownictwo, stare
dom od wywrasa OBLICZENIE WSPOLCZYNNIKA PRZENIKANIA CIEPLA DLA SCIANY Z PROJEKTU

więcej podobnych podstron