POLITECHNIKA WROCŁAWSKA

INSTYTUT INŻYNIERII

OCHRONY ŚRODOWISKA

ĆWICZENIA PROJEKTOWE

Z OCZYSZCZANIA WODY

Opracował:

Cezary Pochroń

nr 101 175

SOWiG rok IV

Rok akademicki 2003/2004

Spis treści

1. Wstęp

1.1. Przedmiot opracowania

1.2. Podstawa opracowania

1.3. Zakres opracowania

1.4. Wykorzystane materiały

1.5. Ogólna charakterystyka wody

2. Obliczenia układu technologicznego

2.1. Procesy układu technologicznego

2.2. Wyznaczenie dawki koagulantu

2.3. Wyznaczenie dawki wapna

2.3.1. Wyznaczenie dawki wapna przed procesem koagulacji

2.3.2. Wyznaczenie dawki wapna po procesie koagulacji

2.4. Wyznaczenie dawki chloru do dezynfekcji wody

3. Magazynowanie reagentów

3.1. Obliczenie maksymalnego dobowego zużycia reagentów

3.2. Obliczenie wielkości zapasu reagentów

3.3. Obliczenie powierzchni magazynów

3.3.1. Magazynowanie na sucho

3.3.2. Magazynowanie na mokro

3.3.3. Sumaryczna powierzchnia magazynów

4. Urządzenia do roztwarzania i dawkowania reagentów

4.1. Zbiornik zarobowy koagulantu

4.2. Zbiornik zarobowy wapna

5. Urządzenia do uzdatniania wody

5.1. Komora szybkiego mieszania

5.2. Komora wolnego mieszania

5.3. Osadnik poziomy

5.4. Filtr grawitacyjny piaskowy

5.5. Urządzenia do dezynfekcji wody

6. Gospodarka ściekowo - osadowa.

6.1. Obliczenie ilości popłuczyn.

6.2. Obliczenie odstojników.

6.3. Ilość osadów pozostałych po zagęszczeniu.

6.4. Laguny.

7. Zbiornik wody czystej.

8. Dobór rurociągów.

8.1. Dobór rurociągów do transportu wody.

8.2. Dobór rurociągów do transportu osadów.

9. Opis techniczny.

Spis rysunków

1. Plan sytuacyjny ZUW.

2. Przekrój przez urządzenia.

3. Hala filtrów.

4. Rysunek filtru numer 3.

1. Wstęp

1.1. Przedmiot opracowania

Przedmiotem opracowania jest projekt stacji uzdatniania wody.

1.2. Podstawa opracowania

Podstawą niniejszego opracowania jest temat ćwiczenia projektowego wydany przez prowadzącego zajęcia w dniu 9 października 2003 roku.

1.3. Zakres opracowania

Zakres opracowania obejmuje:

- ustalenie schematu technologicznego

- obliczenia technologiczne

- obliczenia urządzeń

- plan sytuacyjny

- przekrój przez urządzenia

- schemat hali filtrów

- rysunek filtru

1.4. Wykorzystane materiały

W czasie wykonywania tego opracowania wykorzystano następujące materiały:

[1] Apolinary Kowal, Jolanta Maćkiewicz, Maria Świderska-Bróż „Podstawy projektowe systemów oczyszczania wód”.

[2] Apolinary Kowal, Maria Świderska-Bróż „Oczyszczanie wody”.

1.5. Ogólna charakterystyka ujęcia wody.

Woda, która będzie oczyszczana w projektowanej stacji uzdatniania, jest wodą powierzchniową, charakteryzującą się następującymi parametrami:

Wskaźnik	Wartość wskaźnika w wodzie surowej
Temperatura wody	4 - 18°C
Mętność	30 - 60g/m^3
Barwa	30 - 60gPt/m^3
Zapach	Z1R
pH	7,4
Twardość ogólna	15,3°tw
Twardość niewęglanowa	6,1°tw
Żelazo ogólne	0,0gFe/m^3
Mangan	0,0gMn/m^3
Azot amonowy	ilości śladowe
Azot azotynowy	0,01gN/m^3
Azot azotanowy	1,0gN/m^3
Utlenialność	9,5gO2/m^3
Ciała rozpuszczone	260g/m^3
Ciała rozpuszczone mineralne	201g/m^3
Zawiesiny ogólne	7g/m^3
Chlorki	70gCl^-/m^3
Siarczany	90gSO4^2-/m^3
Miano coli	0,01

Ujęcie będzie pracowało z wydajnością 23 000m³ na dobę.

2. Obliczenia układu technologicznego

2.1. Procesy układu technologicznego

Na podstawie przeprowadzonej analizy wody dobrano następujący układ technologiczny:

- koagulacja

- sedymentacja

- filtracja

- dezynfekcja

2.2. Wyznaczenie dawki koagulantu

Dawkę teoretyczną koagulantu wyznaczono na podstawie maksymalnych wartości barwy i mętności.

B_max = 60
M_max =

D_B =
D_M =

D_B =
D_M =

Przyjęto dawkę
.

2.3. Wyznaczenie dawki wapna

2.3.1. Wyznaczenie dawki wapna przed procesem koagulacji

Wapno dodaje się do wody przed procesem koagulacji, jeśli naturalna zasadowość wody jest za mała i uniemożliwia całkowita hydrolizę dawkowanego koagulantu. Ma to miejsce wówczas, gdy zachodzi poniższa nierówność:

gdzie: W - współczynnik określający jednostkowe zużycie zasadowości naturalnej wody w procesie hydrolizy koagulantu.

D - dawka koagulantu.

0,7 - zapas zasadowości.

Przed procesem koagulacji nie jest konieczne dodawanie wapna.

2.3.2. Wyznaczenie dawki wapna po procesie koagulacji

Wapno po procesie koagulacji dodaje się do wody w celu związania powstałego agresywnego dwutlenku węgla. Wymagana ilość wapna zależy od rodzaju stosowanego koagulantu oraz jego dawki. Stosowanym koagulantem będzie Al₂(SO₄)₃∙18H₂O, a jego dawka wyniesie 62,0
.

a) Parametry wody surowej:

pH = 7,4

Zas.M = 3,3

Z nomogramu równowagi węglanowo-wapniowej dla tej wody wyznaczono zawartość dwutlenku węgla:

wolnego = 13,0

przynależnego = 9,8

agresywnego = 3,2

b) Parametry wody po koagulacji:

Zmiana zasadowości:

gdzie: D - dawka koagulantu

a - jednostkowy spadek zasadowości

dla Al₂(SO₄)₃∙18H₂O a = 0,450

Zwiększenie zawartości CO_2W:

gdzie: D - dawka koagulantu

b - jednostkowy wzrost wolnego CO₂

dla Al₂(SO₄)₃∙18H₂O b = 0,40

Dla nowej zasadowości M z nomogramu równowagi węglanowo-wapniowej wyznaczono zawartość dwutlenku węgla przynależnego, która wynosi
, stąd ilość dwutlenku węgla agresywnego obecnego w wodzie po koagulacji wynosi:

.

Obecną w wodzie zawartość agresywnego dwutlenku węgla będzie się usuwać poprzez dodawanie wapna, które będzie reagowało zgodnie z równaniem

Wymaganą ilość wapna do związania CO_2a obliczono metodą kolejnych przybliżeń.

Przybliżenie 1

Założono, że będzie się wiązać
. Ilość wapna wyznaczono z reakcji, z której wynika, że na 1mol CaO przypadają 2mole CO_2a. Czyli:

Po dodaniu wyznaczonej ilości wapna do wody nastąpi wzrost Zas.M, który wyniesie

Dla Zas.M^' z nomogramu równowagi węglanowo-wapniowej wyznaczono zawartość

czyli

Związano za dużo CO₂ agresywnego.

Przybliżenie 2

Założono, że będzie się wiązać
. Ilość wapna wyznaczono z reakcji, z której wynika, że na 1mol CaO przypadają 2mole CO_2a. Czyli:

Po dodaniu wyznaczonej ilości wapna do wody nastąpi wzrost Zas.M, który wyniesie

Dla Zas.M^'' z nomogramu równowagi węglanowo-wapniowej wyznaczono zawartość

czyli

Do usunięcia agresywnego dwutlenku węgla po koagulacji używać się będzie 17,81
.

2.4. Wyznaczenie dawki chloru do dezynfekcji wody.

Na podstawie składu fizyko-chemicznego oraz skażenia bakteriologicznego wody przyjęto dawkę chloru równą
.

3. Magazynowanie reagentów

3.1. Obliczenie maksymalnego dobowego zużycia reagentów

Maksymalne dobowe zużycie reagentów obliczono ze wzoru

gdzie: D^max - Maksymalna stosowana dawka reagentu

Q^max - Maksymalna dobowa wydajność ujęcia wody

f - współczynnik przeliczeniowy masy reagenta w postaci czystej i bezwodnej na masę produktu technicznego

Maksymalne dobowe zużycie koagulantu:

Maksymalne dobowe zużycie wapna:

Maksymalne dobowe zużycie chloru:

3.2. Obliczenie wielkości zapasu reagentów

Niezbędny zapas reagentów obliczono korzystając ze wzoru

gdzie: M^dmax - maksymalne dobowe zużycie reagenta

T_m - Niezbędny czas magazynowania

Przyjęto, że dostawy reagentów będą odbywać się co 30 dni.

Zapas koagulantu:

Zapas wapna:

Zapas chloru:

3.3. Obliczenie powierzchni magazynów

3.3.1. Magazynowanie na sucho

Na sucho magazynowany będzie koagulant i wapno. Powierzchnię magazynową przeznaczona do tego celu wyznaczono ze wzoru

gdzie: F - powierzchnia części magazynu

 - współczynnik zwiększający ze względu na transport wewnętrzny. Przyjęto  = 1,2

Z - wymagany zapas reagenta

- gęstość nasypowa reagenta przy magazynowaniu luzem

h_s - wysokość składowania

Powierzchnia do składowania koagulantu:

Powierzchnia do składowania wapna:

3.3.2. Magazynowanie na mokro

Na mokro będzie przechowywany chlor. Będzie on magazynowany w 40 kilogramowych butlach. Na składowanie każdej butli przewidziano 0,5m². W magazynie należy przewidzieć również miejsce na składowanie butli pustych w takiej samej ilości, co butli pełnych. Powierzchnia magazynu, obliczona na podstawie ilości butli, została powiększona o 20% w celu umożliwienia transportu wewnętrznego.

Ilość butli:

Niezbędna powierzchnia dla składowania:

3.3.3. Sumaryczna powierzchnia magazynów

Sumaryczna powierzchnia magazynów wyniesie

4. Urządzenia do roztwarzania i dawkowania reagentów

4.1. Zbiornik zarobowy koagulantu

Zbiornik zarobowy koagulantu zaprojektowano na 20% stężenie siarczanu glinu. Zgodnie z wytycznymi do projektowania, ze względu na wydajność ujęcia
, objętość zbiornika powinna zapewnić 1-zmianowe zużycie roztworu. Objętość zbiornika obliczono korzystając ze wzoru

gdzie: V - objętość zbiornika, m³

Q_g - wydajność godzinowa ujęcia,

a - dawka koagulantu,

b - procentowe stężenie roztworu

n - liczba zarobów w dobie

Objętość zbiornika zarobowego koagulantu

4.2. Zbiornik zarobowy wapna

Zbiornik zarobowy wapna zaprojektowano na 5% stężenie. Zgodnie z wytycznymi do projektowania, ze względu na wydajność ujęcia
, objętość zbiornika powinna zapewnić 1-zmianowe zużycie roztworu. Objętość zbiornika obliczono korzystając ze wzoru

gdzie: V - objętość zbiornika, m³

Q_g - wydajność godzinowa ujęcia,

a - dawka koagulantu,

b - procentowe stężenie roztworu

n - liczba zarobów w dobie

Objętość zbiornika zarobowego wapna

5. Urządzenia do uzdatniania wody

Kolejnymi urządzeniami w szeregu technologicznym będą:

- komora szybkiego mieszania

- komora wolnego mieszania

- osadnik poziomy

- filtr grawitacyjny piaskowy

- chlorownia

5.1. Komora szybkiego mieszania

Szybkie mieszanie realizowane będzie w komorze z mieszadłem mechanicznym systemu Dorra. Objętość komory wyznaczono według wzoru

gdzie: Q - wydajność ujęcia,

t - czas przetrzymania, s

Założono czas przetrzymania t = 180s.

Objętość komory szybkiego mieszania

Przyjęto dwie komory szybkiego mieszania o objętości
każda. Przyjęto wysokość mieszacza
, stąd jego powierzchnia wynosi:

Przyjęto mieszacz cylindryczny, którego średnica wynosi
. Stąd rzeczywista objętość sumaryczna komór szybkiego mieszania
, a rzeczywisty czas przetrzymania
.

Średnicę mieszadła wyznaczono ze stosunku
.

gdzie: d - średnica mieszadła, m

D - średnica mieszacza, m

Średnica mieszadła

Przyjęto trzy łopatki mieszadła o szerokości 0,15m. Stąd sumaryczna powierzchnia łopatek wynosi

Sumaryczna powierzchnia łopatek mieszadła stanowi w przybliżeniu 10% powierzchni przekroju komory.

5.2. Komora wolnego mieszania

Wolne mieszanie realizowane będzie w komorze z pionowym mieszadłem mechanicznym.

Objętość komory wyznaczono według wzoru

gdzie: Q - wydajność ujęcia,

t - czas przetrzymania, s

Założono czas przetrzymania t = 1200s.

Objętość komory wolnego mieszania

Przyjęto dwie komory szybkiego mieszania o objętości
każda. Przyjęto wysokość mieszacza
, stąd jego powierzchnia wynosi:

Przyjęto komorę wolnego mieszania o wymiarach 3m x 18m. W komorze przyjęto 6 mieszadeł o osi pionowej. Wynika z tego, że rzeczywista objętość komory
, a rzeczywisty czas przetrzymania
.

Średnicę mieszadła wyznaczono ze stosunku
.

gdzie: d - średnica mieszadła, m

D - najkrótsza krawędź podstawy mieszacza, m

Średnica mieszadła

Przyjęto trzy łopatki mieszadła o szerokości 0,15m. Stąd sumaryczna powierzchnia łopatek wynosi

Sumaryczna powierzchnia łopatek mieszadła stanowi w przybliżeniu 10% powierzchni przekroju komory.

5.3. Osadnik poziomy

Zaprojektowano osadnik o przepływie poziomym do usuwania zawiesiny kłaczkowatej. Ilość zawiesin w wodzie dopływającej do osadnika po procesie koagulacji obliczono ze wzoru

gdzie: C_z - stężenie zawiesin w wodzie surowej,

K - współczynnik dla siarczanu glinowego oczyszczonego K = 0,55

D - dawka koagulantu,

B - barwa wody,

N - ilość nierozpuszczalnych związków w wapnie dodawanym do wody w przeliczeniu na
, N = 10% dawki wapna.

Stężenie zawiesin

Prędkość opadania zawiesin przyjęto zgodnie z [1]
.

Osadnik wymiarowano według jego powierzchni. Współczynnik sprawności osadnika wyznaczono według wzoru

gdzie:
- prędkość opadania zawiesin

- prędkość przepływu wody w osadniku

gdzie k jest parametrem zależnym od stosunku

gdzie: L - długość osadnika, m

H - głębokość osadnika, m

Na podstawie danych zawartych w [1], przyjęto dla
wartość k = 10.

Współczynnik sprawności osadnika

Dla  = 1,5 wyznaczono powierzchnię osadnika ze wzoru

Powierzchnia osadnika

Przyjęto głębokość osadnika H = 3,0m. Stąd dla
, L = 45m. Przyjęto szerokość osadnika

B = 6,0m. Liczbę osadników wyliczono ze wzoru

Liczba osadników

Przyjęto 4 osadniki.

Powierzchnia rzeczywista osadników

Objętość rzeczywista osadników

Rzeczywisty czas przetrzymania wody w osadniku

W celu wyznaczenia niezbędnej długości krawędzi przelewowych przyjęto obciążenie hydrauliczne przelewów
.

Wymaganą długość krawędzi przelewowych wyliczono ze wzoru

Wymagana długość krawędzi przelewowych

Długość zajmowana przez przelewy wynosi L_p = 2m

Całkowita długość osadnika wynosi

Objętość osadnika przeznaczoną na osad magazynowany w okresie eksploatacji, obliczono ze wzoru

gdzie: T_e - czas miedzy kolejnym usuwaniem osadu z osadnika, przyjęto T_e = 8h

C₀, C - stężenia zawiesin w dopływie i odpływie z osadnika

n - liczba osadników

- stężenie osadów w strefie osadowej, przyjęto

stąd

5.4. Filtr grawitacyjny piaskowy

Filtracja wody odbywać się będzie w filtrach pospiesznych grawitacyjnych. Jako złoże filtracyjne będzie używany piasek o parametrach:

d₁₀ = 0,5mm

WR = 1,3

Powierzchnię filtrów wyznaczono na podstawie wzoru

gdzie: Q_d - dobowa wydajność filtrów,

v_f - obliczeniowa prędkość filtracji,

Na podstawie [1] przyjęto

Łączna powierzchnia filtrów

Ekonomiczną liczbę filtrów wyznaczono ze wzoru

Stąd

Przyjęto 6 filtrów. Powierzchnia jednego filtru wynosi

Przyjęto wymiary filtru 4m x 8m.

Prędkość filtracji przy jednym filtrze wyłączonym z eksploatacji

Przyjęto wysokość złoża filtracyjnego H_zł = 1,0m, wysokość warstwy podtrzymującej 0,3m. Odległość dna koryta popłuczyn od warstwy podtrzymującej, przy założonej 50% ekspansji złoża, wyznaczono ze wzoru

Przyjęto płukanie złoża wodą. Intensywność płukania wyznaczono z nomogramu według wzoru Minca-Szuberta zawartego w [1]. Dla założonych parametrów złoża: d₁₀ = 0,5mm; WR = 1,3 oraz temperatury wody T = 283K intensywność płukania wynosi

Przyjęto 2 koryta popłuczyn, których szerokość obliczono ze wzoru

gdzie: x - połowa szerokości koryta, m

q - sumaryczne natężenie przepływu popłuczyn w dwóch korytach

Dla przyjętej szerokości koryta 2x = 0,5m i prędkości przepływu popłuczyn 0,6
obliczona głębokość koryta popłuczyn wynosi 0,37m. Przyjęto kanał zbiorczy szerokości 0,6m. Odległość dna kanału od dna koryta, wyznaczono ze wzoru

gdzie: B - szerokość kanału, m

g - przyspieszenie ziemskie,

Odległość dna kanału od dna koryta

Przyjęto L = 0,5m.

W filtrze zastosowano drenaż grzybkowy niskooporowy. Przyjęto liczbę grzybków
, każdy z nich ma na obwodzie 24 prostokątne szczeliny o wymiarach 10mm x 0,7mm. Powierzchnia szczelin w jednym grzybku wynosi

Całkowita liczba grzybków w drenażu 1 filtru

stąd całkowita powierzchnia szczelin wynosi

Co stanowi około 1,4% powierzchni filtru.

5.5. Urządzenie do dezynfekcji wody.

Produkowana w zakładzie woda dezynfekowana będzie chemicznie przy użyciu chloru. Maksymalna dawka chloru, stosowana w projektowanym zakładzie, zastała ustalona w punkcie 2.4. i wynosić będzie
. Maksymalne dobowe zużycie chloru w zakładzie wyniesie
. Maksymalne godzinowe zapotrzebowanie na chlor wyniesie
. Na podstawie typoszeregu zawartego w [1] dobrano chlorownicę C - 32. Zaprojektowano również identyczną chlorownicę rezerwową. Ponieważ zapotrzebowanie chloru jest mniejsze niż
, to chlorownia nie musi stanowić wydzielonego budynku. Zaprojektowano chlorownie jako jedno z pomieszczeń w budynku chemicznym.

6. Gospodarka ściekowo - osadowa.

6.1. Obliczenie ilości popłuczyn.

Założono płukanie filtrów raz na dobę a czas płukania na 900sekund. W takim przypadku ilość popłuczyn wyniesie:

gdzie:
- objętość popłuczyn

- intensywność płukania

- ilość filtrów

- ilość płukań w dobie

- czas płukania

- powierzchnia filtru

stąd:

6.2. Obliczenie odstojników.

Objętość odstojników obliczono ze wzoru

gdzie: V - objętość odstojnika

V_pl - objętość popłuczyn

V_os - objętość osadów

Objętość osadów, obliczona w punkcie 5.3., wynosi V_os = 3,8m³. Założono, że osady z osadnika będą odprowadzane co osiem godzin. Stąd dobowa ilość osadów wyniesie:

gdzie:
- dobowa ilość osadów

- ilość osadników

- objętość osadów z jednego osadnika

- ilość spustów osadu w dobie

stąd:

Stąd objętość odstojnika wyniesie:

Przyjęto odstojnik o wymiarach 4m x 12m x 35m.

Przyjęto trzy jednakowe odstojniki.

6.3. Ilość osadów pozostałych po zagęszczeniu.

Ilość osadów pozostałych po zagęszczeniu popłuczyn obliczono ze wzoru:

gdzie: u₀, u - uwodnienie początkowe i końcowe osadu.

u₀ = 99,9% u = 96%

Ilość osadów pozostałych po zagęszczeniu osadów z osadnika

gdzie: u₀, u - uwodnienie początkowe i końcowe osadu.

u₀ = 99,6% u = 96%

6.4. Laguny.

Laguny zaprojektowano na dwuletni czas eksploatacji. Objętość lagun obliczono na podstawie wzoru:

gdzie: t - czas eksploatacji laguny t = 2 lata = 730 dni

a - współczynnik zmniejszający objętość lagun ze względu na parowanie.

Przyjęto a = 0,3

Zaprojektowano cztery jednakowe laguny o objętości 2625m³ każda. Zaprojektowane laguny będą charakteryzować się następującymi gabarytami:

Głębokość - 2,5m

Długość - 35m

Szerokość - 30m

7. Zbiornik wody czystej.

W Zakładzie Uzdatniania Wody zaprojektowano zbiorniki magazynujące wyprodukowaną wodę. Założono objętość zbiorników równą 50% wydajności dobowej ZUW.

Objętość zbiornika wody czystej:

Zaprojektowano trzy jednakowe zbiorniki o gabarytach: wysokość - 8m; średnica - 25m.

Rzeczywista objętość zbiornika wyniesie

Co do sumaryczna objętość zbiorników

8. Dobór rurociągów.

8.1. Dobór rurociągów do transportu wody.

Średnice rurociągów dobrano tak, aby spełnione były wymagania, co do prędkości przepływu wody w czasie rozbioru maksymalnego. Średnicę optymalną wyznaczono ze wzoru:

Następnie dobrano średnicę handlową najbardziej zbliżoną do wyliczonej.

Przykład:

Rurociąg doprowadzający wodę z ujęcia do zakładu:

Natężenie przepływu -

Zakres prędkości - 0,8 - 1,2

Zakres średnic:

Dobrano średnicę handlową d = 600mm.

Prędkość rzeczywista przepływu dla tego rurociągu:

Dobrane średnice zamieszczono w tabeli.

8.2. Dobór rurociągów do transportu osadów.

Po zagęszczeniu w odstojnikach objętość osadów transportowanych na laguny wyniesie 45,55m³.

Do transportu osadów wybrano rurociąg o średnicy 200mm. W celu zapewnienia grawitacyjnego przepływu, zaprojektowano 5‰ spadku dna kanału.

Dobór rurociągów dla	Q	Zalecane prędkości przepływu	Dobrana średnica d[mm]	Prędkość rzeczywista v
Doprowadzenie wody do ZUW	0,266	0,8-1,2	600	0,94
Dopływ wody do mieszacza hydraulicznego	0,133	1,0-1,2	400	1,06
Dopływ wody do osadnika	0,067	0,4-0,8	400	0,53
Dopływ wody do pierwszego i drugiego filtru	0,266	≤0,6	800	0,53
Dopływ wody do trzeciego i czwartego filtru	0,177	≤0,6	600	0,63
Dopływ wody do piątego i szóstego filtru	0,089	≤0,6	500	0,45
Rurociąg doprowadzający wodę do płukania	1,872	2,0-2,5	1000	2,38
Dopływ wody do płukania piątego i szóstego filtru	0,936	2,0-2,5	800	1,86
Dopływ wody do płukania trzeciego i czwartego filtru	0,624	2,0-2,5	600	2,21
Dopływ wody do płukania pierwszego i drugiego filtru	0,312	2,0-2,5	400	2,48
Odpływ popłuczyn z pierwszego i drugiego filtru	0,312	2,0-2,5	400	2,48
Odpływ popłuczyn z trzeciego i czwartego filtru	0,624	2,0-2,5	600	2,21
Odpływ popłuczyn z piątego i szóstego filtru	0,936	2,0-2,5	800	1,86
Odpływ filtratu z pierwszego i drugiego filtru	0,044	1,0-1,5	200	1,4
Odpływ filtratu z trzeciego i czwartego filtru	0,089	1,0-1,5	300	1,26
Odpływ filtratu z piątego i szóstego filtru	0,133	1,0-1,5	400	1,06
Odprowadzenie wody do sieci wodociągowej	0,266	1,0-1,2	500	1,36

9. Opis techniczny.

Zaprojektowany Zakład Uzdatniania Wody będzie zapewniał dobową wydajność 23 000m³. Woda będzie pochodziła z ujęcia powierzchniowego. W zakładzie będzie ona uzdatniana na kolejnych procesach:

- koagulacja

- sedymentacja

- filtracja

- dezynfekcja

Koagulacja odbywać się będzie w komorach szybkiego i wolnego mieszania. Komory te zostaną zrealizowane jako komory z mieszaczami mechanicznymi. W procesie tym jako koagulant będzie stosowany siarczan glinu.

Po procesie koagulacji do wody dawkowane będzie wapno w celu podniesienia zasadowości i neutralizacji agresywnego dwutlenku węgla.

Sedymentacja odbywać się będzie w osadnikach o przepływie poziomym. Osady z lejów osadowych trafiać będą do odstojników.

Filtracja realizowana będzie w filtrach grawitacyjnych pospiesznych. W hali filtrów zlokalizowany 6 filtrów. Jako złoże filtracyjne będzie stosowany piasek. Wysokość złoża filtracyjnego to 1 metr. Filtry będą płukane wodą.

Woda dezynfekowana będzie chlorem. Przewidziano dawkę
. Chlor dawkowany będzie do zbiorników wody czystej. Przewidziano 3 zbiorniki wody czystej.

Gospodarkę osadową ZUW przewidziano w postaci 4 odstojników i 3 lagun. Osady z osadników oraz popłuczyny, pochodzące z płukania filtrów, trafiać będą do odstojników, skąd trzy razy na dobę odprowadzane będą do lagun. Woda oddzielona w odstojnikach i lagunach trafiać będzie do kanalizacji., a zagęszczone osady na komunalne składowisko odpadów .

Powierzchnia terenu zajmowanego przez ZUW wyniesie 3,81ha.

- 1 -

---