12

12



^N\kQsr\ VOv^^Wk    „ C0f\JO7re. ;

'^ŁmcOcW.c eto ^ve^ctoe.\^ ęs-CAo^    . ^v\nkvj^ totoo,    .

'^j^k ^o^e-voto    tok^to\Oc_\^ tosuoo kto^v^k

ę_ ^fc5\xCSN\

Vo toctoo. toto • Vo^. tok totoee k£tox u^toto

r '    " * Y^^e

rtotototo <to^to^kk\v to\^ Civ. vx^to . ix^


*r'vA‘ —^ xv ^ \CtoKv ^cto<\. Z5k im. eęn ^°|ot


kto    * to*

•Lm/4a. V\.^_1» *\0_ (to. &£sj*.WiQ.w\.


^k\. <\£s VxViila. y<c>w^>g> <w V |a.iw'

\to^v


^Aco-o©s-Vao


k^'kUi*-4>


Qak\0


W


-^>5


toto


toO


ł <bS>£}'

\..............l


^\VX9

toto-


&c§


-SfcO


k^sjo    v    Citic^c«c\^ix

cvoAx ■


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
12 82 4. Elementy zginane . Warunek sztywności belki5 gj4 63 FJ1 „ "    384 El
58 (209) ■7^7^-1 yyy.vN Rys. 5.7 T= —2 + 6,75 —1,5* = O , 4,75 x=-=3,15m, 1,5 1,5-3,152 M2m„ = —2-5,
70 (219) 148 148 (z - 2i) Punkty Z = lim 1— 2» z -f- i)(z - 2t) res2l -5-1-ó ~ lim z2 — «z + 2
12 gdzie: D-d (5.3J F 0,75 W gdzie: 7i„ -t —- - wysokość powierzchni nośnej jednego
J 1 w= 0,7 2 ot- l-«^€ *-(J$H u OJ ?u ? • 1 h = C$DO^" " $4~1 ^1 0/2 5(2~. L
12 %eiA/ LcUa    Cl£frf& oct dckiżyCc Jpfy&Ł , /H€<
MG!66 °x °1 °2 °z °3 °yz °4 °zx °5 V °6. (4.2) Zasadę
SAVE0589 [] Nozwo parametru Opony przednie Opony tylne 1«.»-2« U l-30 standard 10 VJ0 11.2-24 12,4-2
IMG814 (648 x?2) ___149 ^^^^praw^zpieczeństwa .,,„<■ rvzvko i własną odpowiedzialność. Jest io sf
Rozdział I Funkcja potęgowa, wygładnicza i logarytmiczna Zad 8 14 8. Oblicz: -3 b) 2-3 --gj +3 2-
12 człon mógł być też rozszerzony, najczęściej formantem -ch lub -sz (Bolech, Budzisz), a także -ek
12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można
12 Zadań u* J,I ii) la siali 30C>2 obliczyć wari ość dopuszczalnych naprężeń zginających (wszyst
12 2.2.2. Wykreślna analogia metody zrównoważenia węzłów — metoda Cremony Metoda Cremony polega na

więcej podobnych podstron