12
%eiA/'LcUa' Cl£frf& oct dckiżyCc Jpfy&Ł , /H€< f!h&Cl0ć*f aćo 'uSz&mt
giux£ifi^K> /n^cnc, cyf/giyc ^ajC^cgc- :
y=l-*- «,-+,) D*>3
ęjdhb- .
Ąk, ' f>bvuuea Cf 'ćf7&ly Cu) y _
I - aji^p^Ot^Mi k d/Mi£“'kciMia Cte/rik [ */h*? iC J t i ~ ^6CUP- fnkwi ćó^jj*£fiee=> i K2
tę - tcuiyl<&ri4.ću'^'s&iCf*C> [£J[
Dle. nuhuJy' /d^ciOJatf/uoucf '/&«% ^zć&tzća/ę^' s&oc, ^opc'/2^^c ti
py&iu tk&cu h. 0’yrta. fc zmp?-££& //fu^ ^ci-uccy &*ie*ccc& .
acłue'.
~ , ^ !A4*’£ć "7
vfc e^w'‘T utyótof /MutUeUih L -~zj J
// 4/ . J •>
. /<, j /</; <y?*^ 'ćsły/tcy cuiaiazcua.
' \ ; i , , / , ' . i : •, ' . : ;
s/rt ~ epdrG'£pluM ^-CiCe^-^CiiA.
s- puJttc' ćbóudc/'fpt&dei'£Ćcy?tf7' Mi 40&k
0,!ie'r uty-hw /fo€&*C>cU&ó. ^ / ~cc$ .scuic / Cfotcu ci^ccuc^c^C cj-ui ^cCMiit
ifk^ * 'Kc<Jj £C<2G C^CrtCt /HtecteafcćUti; (Tj )
■"•ta. 'V*,*. j W /(.a w
; : I | . ! ■ . j | I t _i ; - : ■ \ ■ \
• łf&fafaayŻW&t ćyeetfr: eauacM //esć ' ae/oća. '^Uc/euiOM^f^
c&itociig Gsfcoc&ćCiCui V ,C/'p^U[,/fs /Occ&ćdcCĆ
/iJyiuicuMf Ctiyńt oe£jć*j‘ -/w?, ct Jt/pclz^ci itcnyo ciyu0t,
r % i. C“ i
ft - l r»*-lć J L^J kJ7 ^ A aY
ILP'
T 'f ! "
$3
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
SAVE0589 [] Nozwo parametru Opony przednie Opony tylne 1«.»-2« U l-30 standard 10 VJ0 11.2-24 12,4-2Rozdział I Funkcja potęgowa, wygładnicza i logarytmiczna Zad 8 14 8. Oblicz: -3 b) 2-3 --gj +3 2-12 człon mógł być też rozszerzony, najczęściej formantem -ch lub -sz (Bolech, Budzisz), a także -ek12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można12 Zadań u* J,I ii) la siali 30C>2 obliczyć wari ość dopuszczalnych naprężeń zginających (wszyst12 2.2.2. Wykreślna analogia metody zrównoważenia węzłów — metoda Cremony Metoda Cremony polega na12 ^NkQsr VOv^^Wk „ C0fJO7re. ; ^ŁmcOcW.c eto ^ve^ctoe.^ ęs-CAo^12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można12 Ionych warunkach mogą stać się wręcz destruktywne. Jednakże wyjaśnienie ich genezy, mechanizmu12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa dnika o szerokości 514 - 2cy, mm (rys. 1.11) i wytrz12 7 Insnukcte skokpw i wywołań podprogramów 81 7 Insnukcte skokpw i wywołań podprogramów12 Rozwiązanie Dane: f = 150 kN. F2 - - 120 kN (pręt Ściskany) /1 — 12 ~ i,4 m = 140 cm; 13 = 1,612 2.4. Linie wpływowe kratownic statycznie wyznaczalnych2.4.1. Wprowadzenie W przypadku obciążeniawięcej podobnych podstron