12

12



%eiA/'LcUa'    Cl£frf& oct dckiżyCc Jpfy&Ł , /H€< f!h&Cl0ć*f    aćo 'uSz&mt

giux£ifi^K> /n^cnc, cyf/giyc ^ajC^cgc- :

y=l-*- «,-+,) D*>3

ęjdhb-    .

Ąk, ' f>bvuuea Cf 'ćf7&ly Cu) y    _

I - aji^p^Ot^Mi k d/Mi£“'kciMia Cte/rik [ */h*? iC J t i ~ ^6CUP- fnkwi ćó^jj*£fiee=> i K2

tę - tcuiyl<&ri4.ću'^'s&iCf*C> [£J[

Dle. nuhuJy' /d^ciOJatf/uoucf '/&«% ^zć&tzća/ę^' s&oc,    ^opc'/2^^c ti

py&iu tk&cu h. 0’yrta. fc    zmp?-££& //fu^ ^ci-uccy &*ie*ccc& .

i - k * % * -%


acłue'.

~    ,    ^ !A4*’£ć    "7

vfc e^w'‘T utyótof /MutUeUih L -~zj J

//    4/ .    J •>

. /<, j /</;    <y?*^ 'ćsły/tcy cuiaiazcua.

' \ ; i , ,    / , ' . i :    •, ' . : ;

s/rt ~ epdrG'£pluM ^-CiCe^-^CiiA.

s- puJttc' ćbóudc/'fpt&dei'£Ćcy?tf7' Mi 40&k

0,!ie'r uty-hw /fo€&*C>cU&ó.    ^    / ~cc$ .scuic / Cfotcu ci^ccuc^c^C cj-ui ^cCMiit

ifk^ * 'Kc<Jj £C<2G C^CrtCt /HtecteafcćUti; (Tj )

■"•ta.    'V*,*.    j    W    /(.a w

;    : I | . ! ■ . j | I    t _i    ; - :    ■ \ ■ \

łf&fafaayŻW&t    ćyeetfr: eauacM //esć ' ae/oća. '^Uc/euiOM^f^

c&itociig Gsfcoc&ćCiCui V ,C/'p^U[,/fs    /Occ&ćdcCĆ

/iJyiuicuMf Ctiyńt oe£jć*j‘ -/w?, ct Jt/pclz^ci itcnyo ciyu0t,

r % i. C i

ft - l r»*-lć J L^J kJ7 ^ A aY


ILP'

T 'f ! "

$3


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
SAVE0589 [] Nozwo parametru Opony przednie Opony tylne 1«.»-2« U l-30 standard 10 VJ0 11.2-24 12,4-2
Rozdział I Funkcja potęgowa, wygładnicza i logarytmiczna Zad 8 14 8. Oblicz: -3 b) 2-3 --gj +3 2-
12 człon mógł być też rozszerzony, najczęściej formantem -ch lub -sz (Bolech, Budzisz), a także -ek
12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można
12 Zadań u* J,I ii) la siali 30C>2 obliczyć wari ość dopuszczalnych naprężeń zginających (wszyst
12 2.2.2. Wykreślna analogia metody zrównoważenia węzłów — metoda Cremony Metoda Cremony polega na
12 ^NkQsr VOv^^Wk    „ C0fJO7re. ; ^ŁmcOcW.c eto ^ve^ctoe.^ ęs-CAo^
12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można
12 Ionych warunkach mogą stać się wręcz destruktywne. Jednakże wyjaśnienie ich genezy, mechanizmu
12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa dnika o szerokości 514 - 2cy, mm (rys. 1.11) i wytrz
12 7 Insnukcte skokpw i wywołań podprogramów 81 7 Insnukcte skokpw i wywołań podprogramów
12 Rozwiązanie Dane: f = 150 kN. F2 - - 120 kN (pręt Ściskany) /1 — 12 ~ i,4 m = 140 cm; 13 = 1,6
12 2.4. Linie wpływowe kratownic statycznie wyznaczalnych2.4.1. Wprowadzenie W przypadku obciążenia

więcej podobnych podstron