i b 3 [ m y rn m J ^ w w J
+| ®!ŁcosP + ^-cospVs +(*hi + ^!ł
28
6^1 - ł*7 “uli
[2 V
Sj^cosP^
2512 ^ ( 28,2 i 5- D
-y- k +| ~~z^~ F? ^ 5hP
w J
25ll , 2^52l\ ! f 2S| 1 \c^ |f25n I 2k§22 I , TSI1 cosP ! ^S2,COSp^
m m
28ii+2i511 b b
25n \ f 25,, ] 2^5,2 \ | I Sucosp | A5ncosp | w kr ^ ;
m m
(7.26)
252i [ 2A522 ^ , [ 52lCQSP , *52lCOSP | w2kr |
522cosP | £52Icosj3 | W2kr \ | ( 2S22 | 1kh12 ^ | f 2S-?
w w 3 P b b
cos P ^ AS21 cos p ^ wlk! w w 3
f
25^ T) ] I 2521
8łłcosP'|i4 +CSjjcosp^ +f2^ ^ +
25 TT lU ky
Natomiast w zapisie macierzowym układ równań (7.26) przyjmie postać
U1W=W (7-27)
gdzie poszczególne składniki równania (7.27) przedstawiono w postaci (7.28).
Przy czym w macierzy kolumnowej {y} przyjęto podstawienie:
~ *1 nX2 n x3 0 *4 R
7i=2t'; ^=2—; >,3=2nt; ^4=2— cosP;
b b b w
y5=2^cos£; y6=2^-; y7 =2^; w w m
'5,, +*8,, 6 |
-,28,| |
J3 Sfl + S:Bls |
'X |
5 5,2+‘6,Z |
13 &p2 +łrg,2 |
X |
fi,. |
+ |
^N33 6,t s ' |
Mfitp 1 |
!i5,z |
16 B|, |
”5,2 |
S„ +*5,, |
M8„ |
”S,+i-81I+- |
————34 51, + ^5, | 6 " |
>5S,2+iS,: |
36 5,, + *833 |
”5,z |
Sn + M„ |
4:5„ |
«S„ 4-fcS,, |
+ts +2!^_-3 cos [J |
13 8,3 +iB,, |
■ J65,;>t523 |
-5,2 |
"5;, |
” S3I + k521 |
!J Sj, + *5j| : |
»S=+Ha + - |
2^«ar+ts2. 3cosP 33 3- |
: 31S33 | |
8j| +*6,, |
61 |
h52i+*52i |
“*n+«r |
533 | ||
5IP |
71 &2, |
14fi21 |
’5S;,' |
’‘s3i |
X |
fi |
5,y | |
>z |
5|, P | |
>3 |
5, ,P | |
y 4 |
SVP | |
>'5 |
SVP | |
r6 |
h,P | |
X |
62iP |
Reasumując przeprowadzone rozważania teoretyczne, dotyczące ustalenia równań określających oddziaływanie kraty głównej na pomocniczą za pośrednictwem prętów wykratowauia poprzecznego i ukośnego można stwierdzić, że na kratę pomocniczą
, odciążając tym samym kratę główną,
przenosi się układ sił poprzecznych
ly=l bi
- która obciążona jest układem sił P - .
Wyprowadzone wzory ujmują wpływ sztywności prętów wy krato wanta poprzecznego i ukośnego na wielkość sił przenoszonych z kraty głównej na pomocniczą.
135