i b 3 [ m y rn m J ^ w w J
+| ®!ŁcosP + ^-cospVs +(*hi + ^!ł
28
6^1 - ł*7 “uli
[2 V
Sj^cosP^
2512 ^ ( 28,2 i 5- D
-y- k +| ~~z^~ F? ^ 5hP
w J
25ll , 2^52l\ ! f 2S| 1 \c^ |f25n I 2k§22 I , TSI1 cosP ! ^S2,COSp^
m m
28ii+2i511 b b
25n \ f 25,, ] 2^5,2 \ | I Sucosp | A5ncosp | w kr ^ ;
m m
Łl®!P ++ Mai +f 2!n\, =Sl,p
(7.26)
252i [ 2A522 ^ , [ 52lCQSP , *52lCOSP | w2kr |
522cosP | £52Icosj3 | W2kr \ | ( 2S22 | 1kh12 ^ | f 2S-?
w w 3 P b b
cos P ^ AS21 cos p ^ wlk! w w 3
f
25^ T) ] I 2521
8łłcosP'|i4 +CSjjcosp^ +f2^ ^ +
25 TT lU ky
Natomiast w zapisie macierzowym układ równań (7.26) przyjmie postać
(7.27)
gdzie poszczególne składniki równania (7.27) przedstawiono w postaci (7.28), Przy czym w macierzy kolumnowej {y} przyjęto podstawienie:
o o b w
3/5=2 —cos fi; 3-6=2-; 3-7 =2^;
w w m
IIS,I + *B,, |
“S.1 + W,, |
,ł5,, |
n5,, +i8lz |
l65,2+tB,3 115PI |
21611 + |
16 ”8,, | |||
3ISIP +A5,, «3]p |
”S,+i-61I+- |
55 |
“5,3 +*633 ”8,3 | |
łl 5,, + Jfcfipl 425,, |
+ ksn |
+ T^7TłiS,, |
J65|, >AS,], 47 5,, | |
il8j,+t6Z| "5,, |
US3I +*5jj |
3 cos [j ‘‘ , »5 +.łł2^_ L 11 3 cos P |
565;3+*S33 77 S„ | |
6i 5j, +*6,, 6152l |
*■'63, |
"Sj, +*8, |
, 6i5u+kS12 |
**^12 + ^ai +2 |
"«»■ 73 53l |
"V |
77*»+j^tł. |
3*1 |
S | |
5, ,P | ||
Zj |
5 UP | |
y* |
:R= |
8t SP |
ys | ||
y6 |
V* | |
y~>. |
V |
Reasumując przeprowadzone rozważania teoretyczne, dotyczące ustalenia równań określających oddziaływanie kraty głównej na pomocniczą za pośrednictwem prętów wykratowania poprzecznego i ukośnego można stwierdzić, że na kratę pomocniczą
przenosi się układ sił poprzecznych [ t odciążając tym samym kratę główną,
- która obciążona jest układem sił P - .
i ,=t bi I
Wyprowadzone wzory ujmują wpływ sztywności prętów wykratowania poprzecznego i ukośnego na wielkość sił przenoszonych z kraty głównej na pomocniczą.