12

12



!i+^+^l1+iłlX2Jiłl+2Jfc^'|x3+fŁ^&+i?Uf^V +

i b 3    [ m y rn m J ^ w    w J

+| ®!ŁcosP + ^-cospVs +(*hi + ^!ł


28

6^1 - ł*7 “uli


[2 V

~r

Sj^cosP^

2512 ^    ( 28,2 i 5- D

-y- k +| ~~z^~ F? ^ 5hP

w J


25ll , 2^52l\ ! f 2S| 1 \c^ |f25n I 2k§22 I , TSI1 cosP ! ^S2,COSp^

m m

j'8!2CąsP +!1COSp ^ +|'2|Ł+M21j;C6 +^2§llJtj=aifP

28ii+2i511 b b


25n \ f 25,, ] 2^5,2 \ | I Sucosp | A5ncosp | w kr ^ ;


m m


Łl®!P ++ Mai +f 2!n\, =Sl,p


(7.26)


252i [ 2A522 ^ , [ 52lCQSP , *52lCOSP | w2kr |


522cosP | £52Icosj3 | W2kr \    | ( 2S22 | 1kh12 ^ | f 2S-?

w    w    3 P b b


J “u.+j,+[2Łijl2    + Jii

j8Bg!p+Hłł£gpV +(aa+2^ł+^ł1 J = s2ip

^ w    w j \ b b 3 j { m J


cos P ^ AS21 cos p ^ wlk! w    w    3


f


25^ T)    ] I 2521


8łłcosP'|i4 +CSjjcosp^ +f2^ ^ +


25 TT    lU ky


- j*7 = 5ZiJ


Natomiast w zapisie macierzowym układ równań (7.26) przyjmie postać

(7.27)


MM“ W

gdzie poszczególne składniki równania (7.27) przedstawiono w postaci (7.28), Przy czym w macierzy kolumnowej {y} przyjęto podstawienie:

y,=2i; y2= 2^-; y3=2%-: y4 = 2^-cosP;

o    o    b    w

3/5=2 —cos fi; 3-6=2-; 3-7 =2^;

w    w    m

IIS,I + *B,,

“S.1 + W,,

5,,

n5,, +i8lz

l65,2+tB,3 115PI

21611 +

168,,

3ISIP +A5,, «3]p

”S,+i-61I+-

55

“5,3 +*633 ”8,3

łl 5,, + Jfcfipl 425,,

+ ksn

+ T^7TłiS,,

J65|, >AS,], 47 5,,

il8j,+t6Z| "5,,

US3I +*5jj

3 cos [j ‘‘

, »5 +.łł2^_

L 11 3 cos P

565;3+*S33 77 S„

6i 5j, +*6,, 6152l

*■'63,

"Sj, +*8,

, 6i5u+kS12

**^12 + ^ai +2

"«»■ 73 53l

"V

77+j^tł.

3*1

S

5, ,P

Zj

5 UP

y*

:R=

8t SP

ys

y6

V*

y~>.

V

Reasumując przeprowadzone rozważania teoretyczne, dotyczące ustalenia równań określających oddziaływanie kraty głównej na pomocniczą za pośrednictwem prętów wykratowania poprzecznego i ukośnego można stwierdzić, że na kratę pomocniczą

przenosi się układ sił poprzecznych [ t odciążając tym samym kratę główną,

(    .

- która obciążona jest układem sił P -    .

i    ,=t bi I

Wyprowadzone wzory ujmują wpływ sztywności prętów wykratowania poprzecznego i ukośnego na wielkość sił przenoszonych z kraty głównej na pomocniczą.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
12 !i+^+^l1+iłlX2Jiłl+2Jfc^
12 !i+^+^l1+iłlX2Jiłl+2Jfc^
12 !i+^+^l1+iłlX2Jiłl+2Jfc^
IMG849 (648 x?2) y^tyęę1 rekreacilKLZ w ruchu turystycznym » rumach UF „ k , £1 maczema po uzyskaniu
tfi III! , i ifll } If Sfil I! lllf i jII l1 li 4* a II I ?! 1I fl
SAVE0589 [] Nozwo parametru Opony przednie Opony tylne 1«.»-2« U l-30 standard 10 VJ0 11.2-24 12,4-2
IMG 1501240153 jUL Jtf/ tjy —1—-Kr-i L 1 T ł—1 1 TT “t— 4— t-*- t—r TT T
skanuj0003 (465) •2.AWftRToA= ©P fi-ACOlj fl-W I AA. Ofc*. IV. "tcJIaa^ c&Uy dso f^ojt^u^u
Rozdział I Funkcja potęgowa, wygładnicza i logarytmiczna Zad 8 14 8. Oblicz: -3 b) 2-3 --gj +3 2-
12 człon mógł być też rozszerzony, najczęściej formantem -ch lub -sz (Bolech, Budzisz), a także -ek
12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można
12 Zadań u* J,I ii) la siali 30C>2 obliczyć wari ość dopuszczalnych naprężeń zginających (wszyst
12 2.2.2. Wykreślna analogia metody zrównoważenia węzłów — metoda Cremony Metoda Cremony polega na
12 ^NkQsr VOv^^Wk    „ C0fJO7re. ; ^ŁmcOcW.c eto ^ve^ctoe.^ ęs-CAo^
12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można
12 Ionych warunkach mogą stać się wręcz destruktywne. Jednakże wyjaśnienie ich genezy, mechanizmu

więcej podobnych podstron