15

15



(9.10)


M. ,

°* = 'wr<ka

gdzie moment zastępczy (zredukowany)

M. -


' =+/"-v


V"3


(9.11)


Współczynnik redukujący a wynosi:

—    przy skręcaniu tętniącym a — kflJksJ,

-■ przy skręcaniu wahadłowym ci = kgJkS0.

Podstawiając do wzoru 9.10 odpowiedni wskaźnik wytrzymałości przekroju, otrzymamy wzory:

-    dla walu pełnego o przekroju kołowym

(9.12)


(9.13)


;YP

= b.h/3 ^ k,JV

— dla walu drążonego o przekroju pierścieniowym A'P

OJck/l-/^)

W wiciu przypadkach należy ponadto sprawdzić sztywność walu (gięt-ną i skrętną), obliczając:

a)    rzeczywistą strzałkę ugięcia/i kąt/) pochylenia linii ugięcia — na podstawie wzorów podanych w poradnikach leehnicznych;

b)    kąt skręcania

Myl

V =- —-.......rad


(9.14)


-Z


() b l i c z o n c w a r t o ści / /i i ę- p o r ó wn 11 j e my z o d p ó w i e d n i m i w a rt o śc i a m i dopuszczalnymi zależnymi od kouslrukcji walu, jego u łożysko wania i rodzaju napędu (patrz wskazówki podane w podręczniku [20]}. Obliczanie walów maszynowych metodą rachunkuwo-wykreślną wykonujemy następująco:

.1. Grupujemy siły zewnętrzne, dzieląc je na:

a)    działające równolegle do osi y,

b)    działające równolegle do osi w.

]Ó0


Siły działające ukośnie (w stosunku do obu osi) należy rozłożyć na składowe działające w określonych wyżej kierunkach. Przykładowe schematy rozłożenia sił zginających są podane na rys. 9.2e i d,

Rys. 9.2. Wat dwupodporowy: u) schemat wału, 6) schemat działania sił poprzecznych, e) schemat składowych (poziomych) sił i reakcji, d) schemat składowych (pionowych) sił i reakcji


"2. Przyjmujemy podziałkę rysunków';) długości i sit

i

(0

f

U)


cm,

L«i. =    ^ 1

cm

M - --

cm

gdzie:

l.iF— WarLości rzeczywiste,

{/) i (F) — wartości rysunkowe.

Na podstawie założonych podziałek przyjmujemy podział kę momentów' *m =y N H

gdzie H ~ odległość biegunowa w m.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
15 Mz (9.10) gdzie moment zastępczy (zredukowany) M. - . (9.11) Ws pólczynn i k red u ku jacy a wyn
15 10 10 Rys. 5.8. Wymiary blach węzłowych dla trzech wariantów ukształtowania skrajnych (a) i środ
15 10,4, Warunki nośności 195 syraalnych co do wartości bezwzględnej naprężeń głównych. Jeśli
rozdział 2 tom 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 8 Pomosty przy turbozespołach [moc turbiny 10
15 Moment zginający M = F•! = 13 000 N • 3~ 10“2 ni = 390 N ■ ni. Wskaźnik wytrzymałości przekroju
15 Moment zginający M = F•! = 13 000 N • 3~ 10“2 ni = 390 N ■ ni. Wskaźnik wytrzymałości przekroju
15 Moment zginający MJ, = F • / = 13000 N-3-10“2 ni = 390 N ■ m. Wskaźnik wytrzymałości przekroju
img046 4 fi ■1.10. Przyspieszanie procesu uczeniu momentu m): >00+1) _ + *h
10 10 1. Klasy przekrojów 1 stateczność miejscowa- _ A fl “ f 56 V A gdzie bt t - szerokość i grubo
15 Przykład 3.7 55 redukcyjnym ijf = 1,0 NRc = iM/d = 1,0-96,6-10“4■ 215-103 = 2077 kN. Sprawdzenie
15 Przykład 4.5 Mcr = ±AoNy + V (AoNy)2 + B2i;NyNz = + (-7,16 ■ 10“2 ■ 236,0) + + V(—7S16■ 10“2■ 23

więcej podobnych podstron