CCF20100608032

t-

3. Smukłość graniczna:

(5.13N str. 60)

,    20 AB-C

7ń “

A = 0.7; B = 1.1;

_ Ne n - względna siła normalna

600000 _n,_n

n --- 0.30

300-500-13.3

C = 0.7

20-0:^07.3^3

Va30

4. Długość efektywna i rzeczywista smukłość słupa:

W elementach usztywnionych długość efektywna:

* 0.5/

,5/Jfl + —+    (5.15, str. 61);

^    0,45 + /c,J ^    0,45 + fcJ '

0,5/ < /₀ < /

^k'-*'-+^k-WT ^{EJ = ?}

ki. k2 - względne podatności podpór ograniczające obroty w węzłach przyjęto /„ = 1.0 / = 1.0-6.0 = 6.0m (wg schematu 5.7e, str. 61). Smukłość:

i - promień bezwładności niezarysowanego przekroju żelbetowego.

Ic -    » ³⁰⁰ ‘ ⁵⁰°³ - 3125 000 OOOmm⁴

12 12

A_c = b • h = 300 • 500 = 150000mm²

13125000000 ^ 33*

V 150000

A - ⁶⁰⁰°- » 41.57 >    = 35.93 =>należy uwzględnić wpływ efektów drugiego

144.33

rzędu.

5. Efekty drugiego rzędu:

kryterium uproszczone - metoda nominalnej sztywności

EJ = ‘J_e+K_s-E_s- J_s    (5.21)

Eo, - obliczeniowa wartość modułu sprężystości betonu

ą* =    (5.20 str. 63)

Yce

r<x^m 1-2;

30000

1.2

= 25000MPa

dla p = ■-*-£ 0,002 można przyjmować następujące współczynniki:

K,- W

. K_s- współczynnik zależny od udziału zbrojenia

K_r

k_tk₃ 1+?V

\

K_c- współczynnik zależny od wpływów zarysowania, pełzania, itd.

TT ~“

20

(5.23, str. 64)

ki - współczynnik zależny od klasy betonu, ^k’^{= n} 170 * ^0,20

k2 - współczynnik zależny od wpływu siły podłużnej i smukłości n=0.3, (obliczona w pkt. 3.)

X= 41.57 (obliczona w pkt. 4.)

A