Fanti
1

miast /godnie z badaniami modelowymi może być obniżona do k = 0,6“

: 0,8 w przypadku odległości szykan od progu wynoszącej około 0,8 wysokości piętrzenia, zależnie od kształtu szykany. Często przyjmowana jest wartość k — 1,2, natomiast BN-67/8811-01 przewiduje znacznie większą wartość k — 2,0.

W pewnych przypadkach należy się liczyć z przejściem przez przelewy Kry lodowej, która może wywierać dodatkowe obciążenia na szykany i inne Konstrukcje wskutek uderzenia. Obciążenia te mogą być wyznaczone ze \vz« >ru

P_L=R_Lhb T    [1-9]

gdzie: P/, — siła wywierana przez krę, T,

R_f — wytrzymałość lodu na zgniatanie przyjmowana w tym przypadku 100 T/m²,

h — grubość lodu wyznaczona na podstawie obserwacji, m, b —szerokość szykan lub długość odcinka kry, który uderza o ściankę, m.

< >bciążenie lodem uwzględniamy przy obliczaniu filarów i konstrukcji podobnego typu. Obciążenie to dzielimy na obciążenie dynamiczne i obcią->'<*u i <» staytyczne, które należy obliczać zgodnie z normą BN-67/8811-01 p 2 oraz normą PN-64/B-03203 p. 2.3.6.

Ciśnienia hydrodynamiczne krótkotrwałe powstają przy uderzeniach hydraulicznych, które obliczamy zgodnie z zasadami hydrauliki.

Parcie wiatru na budowlę działające w różnych układach, np. na za-niKnięeie (p. 3.4) uwzględniamy w przypadku, gdy jest ono podniesione. Parcie wiatru obliczamy ze wzoru

[1-10]

₌ v²Fca 16 000

gdzie: v — prędkość wiatru (wg danych meteorologicznych), m/s,

F — powierzchnia poddana działaniu wiatru, m², a •—■ współczynnik parcia dynamicznego (1,0-4-2,2), c — współczynnik opływu przyjmowany 1,4.

Skąd

P_w=0,0000875 u²Fa T    [1-11]

< >pmcz wymienionych obciążeń uwzględniane są jako długotrwałe obcią-/nua następujące:

wyposażenie mechaniczne obiektu,

obciążenia wywołane skurczem i pęcznieniem oraz zmianami termicznymi,

zaś jako obciążenia krótkotrwałe:

parcie hydrostatyczne i hydrodynamiczne przy przepływach kontrolnych,

—• parcie wód filtracyjnych przy nieprawidłowo działających drenażach oraz zmiany obciążeń przy trzęsieniach ziemi.

Parcie wody poziome dodatkowe przy trzęsieniach ziemi obliczamy ze wzoru

H_s = 0,55 k_sy_wH² T    [1-12]

gdzie: k_s — współczynnik sejsmiczności (tabl. 1-5), y,_v — gęstość pozorna wody, T/m³,

H — wysokość słupa wody przed konstrukcją, m.

Tablica 1-5

Przyspieszenia, współczynniki sejsmiczności i prędkości przemieszczeń

Przyspieszenie, mm/s^2	50-100 1	o LTC CS] 1 O o ł*H	250-500	500-1000
Współczynnik sejsmiczności ks	0,010 i	0,025	0,050	0,100
Prędkości przemieszczeń, mm/s	>10	10-20	21-40	41-80

Ramię siły H_s wynosi 0,575 H licząc od wolnego zwierciadła wody.

Przy projektowaniu konstrukcji ziemnych, omawiając działanie sił sejsmicznych i ich wpływ na obciążenia budowli, należy zwiększyć siły masowe stosując dodatkową gęstość pozorną Ay_s równą

Ay₅=-1,5 k_sy T/m³    [1-13]

gdzie: 1,5 — współczynnik bezpieczeństwa, k_s — współczynnik sejsmiczności,

Y — gęstość pozorna wody lub gruntu, T/m³.

Zamiast zwiększenia gęstości pozornej można również stosować inną metodę obliczania stateczności skarp i zboczy, przyjmując do obliczeń umowne zwiększenie nachylenia kąta a skarpy (o kąt sej śmiemy), przy wstrząsach zwiększany jeszcze o współczynnik bezpieczeństwa

tg0=l,5k_s    [1-14]

Ostatecznie kąt nachylenia skarpy przyjmujemy

a' = a-(-©    [1—15]

Obliczenia stateczności skarpy przy powyższym    założeniu możemy stoso

wać, gdy spójność nie istnieje.

25