60
Rodzaj |
Twardość zębów |
Oh lim, |
^Flim, |
Y |
Ohp max, |
&FP max, | |
obróbki cieplnej |
powierzchnia |
rdzeń |
MPa |
MPa |
xg |
MPa |
MPa |
Normalizowanie Ulepszanie |
HB $350 |
2 HB+70 |
1,75 HB |
li |
0,8 Re | ||
Hartowanie |
2,8 Re | ||||||
- na wskroś - powierzchniowe |
HRC 38...52 |
17 HRC+200 |
460...580 |
0,90...1,00 |
0,6 Rm | ||
HRC 48...54 |
HRC 24...30 |
550...900 |
40 HRC | ||||
Nawęglanie Azotowanie |
HRC 54...63 |
HRC 32...45 |
23 HRC |
680...950 |
0,75...0,80 | ||
HV 550...850 |
HRC 24 ..30 |
1050 |
12 HRC+290 |
- |
3 HV |
PARAMETRY ZADANE:
Częstotliwość obracania kół przekładni
n i= 1450 min1. n2=n,/u =1450/3,15 = 460,3 min1. Przełożenie u = 3,15.
Liczba lat pracy nL= 5,0; liczba zmian nz = 2,0; Współczynniki wykorzystania napędu za rok, dobę k rok = 0,75; kdoba = 0,60.
Zmiana obciążenia w czasie (rys. 5.2.1)
r, /r, = 1,0; tt/Lh =0,6; {Tk/T^ 1).
7',,/T, =0,8; t „ /L„ =0,2; ( S [tk/Lb] = 1);
Tm/T, = 0,5; t m /Lh = 0,2. (*=i,n,m)
Jest zmiana kierunku obracania.
Produkcja jednostkowa.
DOBIERA SIĘ:
1. MATERIAŁY ZĘBNIKA I KOŁA ZĘBATEGO Dla jednostkowej produkcji kół zębatych dobieramy:
- materiał zębnika - 55 PN-93/H-84019 (tabl. 5.2.3)
HB i = 270; Rm,= 680MPa; Rel=390MPa;
- materiał koła zębatego - 40 PN-93/H-84019 (tabl. 5.2.3).
HB2= 250; J?m2= 580 MPa; R„=335MPa.
Obróbka cieplna - ulepszanie cieplne (tabl. 5.2.1, 5.2.2).
2. DOPUSZCZALNE NAPRĘŻENIA STYKOWE
2.1. Podstawa próby zmęczeniowej (bazowa liczba cykli):
- dla zębnika Nmi™ i = f (HB,)= 2210,6 , 5 2 3}
- dla koła zębatego NHim2= f(//fl2) = 1810?
2.2. Równoważna (ekwiwalentna) liczba cykli obciążenia NHat,=60 n,Lhc kweq= 60 1450 13140 1-0,727 = 831 • lof NWeq2 = 60n2Lhc kHcq= 60-460T3140Ł0,727 = 263 10.6 Liczba godzin pracy przekładni
Lk=nL 365 nz 8 krokkdoba=
= 5 365-2-8-0,75-0,6= 13140 godz.
Liczba zazębień zęba w czasie jednego obrotu (ze schematu napędu) (rys. 5.2.6a) c=l.
Współczynnik uwzględniający zmianę obciążenia przekładni w czasie pracy (rys. 5.2.1)
=E(13 0,6 + 0,83 0,2 + 0,53 0,2) = 0,727. Współczynnik kierunkowy nachylonego odcinka na wykresie Wóhlera mH= 6.
2.3. Współczynnik trwałości pracy
ZN1 = i/NHcq[ = ^22 106/831 -106’ = 0,55;
Zni= = 7/18 -10V 263-106 * = 0,64.
Dla N«cql(2) Zn 1(2)= 1,0.
2.4. Naprężenia krytyczne przy bazowej liczbie cykli ff„iira 1 = f(77B,) =2 HB+70 = 2-270+80 = 620 MPa, o„ lim 2 = UHBj) =2 HB +70 = 2-250+80 = 580 MPa
2.5. Dopuszczalne naprężenia stykowe (tabl. 5.2.4).
<r„,= 0,9 , ZN1/ S„, = 0,9 ■ 620/1,1 = 507 MPa,
(T„2= 0.9 cr„ 1™2Zn2/Sh2 = 0,9 580/1,1 = 475 MPa. Współczynnik bezpieczeństwa SH = 1,1.
2.6. Obliczeniowe dopuszczalne naprężenia stykowe &HP = 0//i(2)min= 475 MPa.
3. DOPUSZCZALNE NAPRĘŻENIA NA ZGINANIE
3.1. Podstawa próby zmęczeniowej Nflim= 4-106 cykli.
3.2. Równoważna (ekwiwalentna) liczba cykli obciążenia
Nf cq, = 60 n, Lh c kF cq= 60 1450 13140 1 0,605 = 691 10f Nf eq2 = 60 n2Lh c kFcq= 60-460 13140 1 0,605 = 219 10.6 Współczynnik uwzględniający zmianę obciążenia przekładni w czasie pracy (rys. 5.2.1)
KF^mn/Tj"1' {tk/Lh)]=
=E(l6-0,6 + 0,8 6-0,2 + 0,5Ć- 0,2) = 0,605.
3.3. Współczynnik trwałości pracy
K«1 = ^A/Flinll/NFeql' = T/4-106/691 106'=0,47; Yw2=^VNFlinl2/A/feq2 = i/4-106/219 106'=0.51-Dla Nf eql(2) Yvl(2)~ L0.
Współczynnik kierunkowy nachylonego odcinka na wykresie Wóhlera mF= 6.
3.4. Naprężenia krytyczne
o> lim 1 = f {HB,) = 1,75HB, = 1,75 -270 = 472,5 MPa, o>lim2 = f (KB2) = 1,75HB2 = 1,75-250 = 437,5 MPa.
3.5. Dopuszczalne naprężenia na zginanie (tabl. 5.2.4).
oFp 1= 0,4 o>u,,,, Ynx Ya = 0,4-472,5 -1,0-0,75 = 142 MPa, CTff2=0,4<7f ito Yn2Ya = 0,4-437,5-1,0-0,75 = 131 MPa. Ya - współczynnik uwzględniający wpływ dwustronnego przykładania obciążenia na ząb. Dla przekładni ze zmianą kierunku obracania Ył = (0,7...0,8).
4. GRANICZNE NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE PRZY PRZECIĄŻENIACH
Dla naprężeń stykowych
(Jnpmax i = 2,8 Rej - 2,8-380 = 1064 MPa; ffwmax2= 2>8 Re2 = 2,8335 = 938 MPa. Dla naprężeń gnących oFpmax i = 0,8 Re, = 0,8-390 = 312 MPa;
<Zfpmax2 = 0,8 Re2 = 0,8 -335 = 268 MPa (tabl. 5.2.4).