Str060 (7)

Str060 (7)



60

Tabl. 5.2.4. Przybliżone wartości naprężeń krytycznych dotyczące obliczeń naprężeń dopuszczalnych

Rodzaj

Twardość zębów

Ońlim,

Q~Flim f

Yp

OflP max,

t?FP max,

obróbki cieplnej

powierzchnia

rdzeń

MPa

MPa

MPa

MPa

Normalizowanie

Ulepszanie

HB ^ 350

2 HB+70

1,75 HB

i,i

0,8 Re

Hartowanie

2,8 Re

- na wskroś

HRC 38...52

17 HRC+200

460...580

0,90... 1,00

0,6 Rm

- powierzchniowe

HRC 48...54

HRC 24...30

550...900

40 HRC

Nawęglanie

HRC 54...Ó3

HRC 32...45

23 HRC

680...950

0,75...0,80

Azotowanie

HV 550...850

HRC 24...30

1050

12 HRC+290

-

3 HV

5.2.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃ

(tabl. 5.2.4).


Dobrać materiały, ich obróbkę cieplną i obliczyć naprężenia dopuszczalne dla zamkniętej przekładni zębatej o parametrach:

PARAMETRY ZADANE:

Częstotliwość obracania kół przekładni

n,= 1450 min1. n2=ii|/u=1450/3,15 = 460,3 min1. Przełożenie u- 3,15.

Liczba lat pracy nL= 5,0; liczba zmian nz = 2,0; Współczynniki wykorzystania napędu za rok, dobę k rok = 0,75; ^doba = 0,60.

Zmiana obciążenia w czasie (rys. 5.2.1)

7’,/r, =1,0;    t, /Lt    = 0,6;    (Tt/T^ 1).

T„/r, = 0,8;    t/Lh    = 0,2;    (E [tk/Lb] =    1);

rm/r, = 0,5;    tm/L„    = 0,2.    (i-i,n,m)

Jest zmiana kierunku obracania.

Produkcja jednostkowa.

DOBIERA SIĘ:

1.    MATERIAŁY ZĘBNIKA I KOŁA ZĘBATEGO Dla jednostkowej produkcji kół zębatych dobieramy:

-    materiał zębnika - 55 PN-93/H-84019 (tabl. 5.2.3)

HB, = 270; Rmi = 680MPa; Rc,= 390MPa;

-    materia! koła zębatego - 40 PN-93/H-84019 (tabl. 5.2.3).

HB2= 250; Rmi= 580 MPa; R„=335 MPa.

Obróbka cieplna - ulepszanie cieplne (tabl. 5.2.1, 5.2.2).

2.3.    Współczynnik trwałości pracy

ZN1 = /N„,inll/iVi,eql, = ^22 101/831 101' = 0,55; ZN2=^NHlim 2/NHcq2 = n/18-101/263 -101 ’ = 0,64. Dla N„|in,1(2)<iVWc<ii(2) -^am(2)= 1.0-

2.4.    Naprężenia krytyczne przy bazowej liczbie cykli tTaiim 1 = f(HB 1) = 2HB +70 = 2-270+80 = 620 MPa, o-„ iim 2 = f (HB2) =2 HB +70 = 2-250+80 = 580 MPa

2.5. Dopuszczalne naprężenia stykowe

Oj,,= 0,9 Oj, um 1 ZNl/ Sul = 0,9 • 620/1,1 = 507 MPa,

Oj,2= 0,9 Oj, Hm 2 Z2/SH2~ 0,9 -580/1,1 = 475 MPa. Współczynnik bezpieczeństwa SH= 1,1.

2.6. Obliczeniowe dopuszczalne naprężenia stykowe O;:? — Oj, [,2) min =475 MPa.

3.    DOPUSZCZALNE NAPRĘŻENIA NA ZGINANIE

3.1.    Podstawa próby zmęczeniowej N,lim=4-10 cykli.

3.2.    Równoważna (ekwiwalentna) liczba cykli obciążenia

NF cą] = 60 n,Lhc kF cq= 60-1450-13140T0,605 = 691-10? Nf = 60 n2Lh c kr «,= 60 460 13140 1-0,605 = 219 10.1 Współczynnik uwzględniający zmianę obciążenia przekładni w czasie pracy (rys. 5.2.1)

KF«rn(Tk/Tl)mr (tk/Lh)\ =

=E(110,6 + 0,8 1-0,2 + 0,51-0,2) = 0,605.

3.3.    Współczynnik trwałości pracy

YNi = ^lNFlim/NFail = ^4 -10 1/691 101' = 0,47;

YN2=5£/Nflim2/Nfeq2, = ^4-loV219-101'=0,51.

Dla Np Iinn(2) ^ Nf eqi(2) FN|(2)=1,0.

Współczynnik kierunkowy nachylonego odcinka na wykresie Wóhlera mF= 6.

3.4.    Naprężenia krytyczne

oF iim i = f (HB,) = 1,75HB i = 1,75 -270 = 472,5 MPa, o> lim 2 = f (HBi) = 1,75HB 2 = 1,75-250 = 437,5 MPa.

3.5.    Dopuszczalne naprężenia na zginanie    (*^1. 5.2.4).

aFP,=0,4o-f iim, Y„, Ya = 0,4-472,5-1,0-0,75 = 142 MPa, ofp2=0Aof limj Yn2Ya = 0,4-437,5-1,0-0,75 = 131 MPa. Ya - współczynnik uwzględniający wpływ dwustronnego przykładania obciążenia na ząb. Dla przekładni ze zmianą kierunku obracania Ya = (0,7...0,8).

4.    GRANICZNE NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE PRZY PRZECIĄŻENIACH

Dla naprężeń stykowych

Offrmiui 1 = 2,8 Re, = 2,8-380 = 1064 MPa; Ohp max 2= 2,8 Re2 = 2,8 -335 = 938 MPa. Dla naprężeń gnących oFpmax l = 0,8 Re, = 0,8-390 = 312 MPa;

aFpmax 2 = 0,8 Re2 — 0,8 -335 = 268 MPa (tabl. 5.2.4).

1

JVHcq2 = 60 n2Lh c kHcą= 60 -460 13140T0,727 = 263 101 Liczba godzin pracy przekładni Lb=n, 365 tlz 8 1 rok Idoba

= 5-365 -2-80,75-0,6 = 13140 godz.

Liczba zazębień zęba w czasie jednego obrotu (ze schematu napędu) (rys. 5.2.6a) c = 1.

Współczynnik uwzględniający zmianę obciążenia przekładni w czasie pracy (rys. 5.2.1)

kHCĄ=T,{(Tk/TxfSm"(tk/Lh)] =

=S(l2 3 4 5-0,6 + 0,83- 0,2 + 0,53- 0,2) = 0,727. Współczynnik kierunkowy nachylonego odcinka na wykresie Wóhlera m„ = 6.

2

   DOPUSZCZALNE NAPRĘŻENIA STYKOWE

3

2.1.    Podstawa próby zmęczeniowej (bazowa liczba cykli):

-dlazębnika    Nwumi = f(HB,) = 2210,1 ^ g 523)

4

- dla koła zębatego Nh i,m 2 = f (HB 2) = 18 • 10.1

5

2.2.    Równoważna (ekwiwalentna) liczba cykli obciążenia

N„ «,, = 60 n, L4 c    *,= 60 ■ 1450 13140-1-0,727 = 831 • 10?


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
IMG00060 60Tabl. 5.2.4. Przybliżone wartości naprężeń krytycznych dotyczące obliczeń naprężeń
IMG00175 12. Obliczanie rur i zbiorników Odpowiednie wzory dotyczące obliczeń fal i naprężenia kryty
Z tego względu przybliżoną, lecz dokładniejszą wartość siły Fc można obliczyć ze wzoruFc = k fap N g
Skrypt PKM 1 00043 86 Zadanie 2.25 Wykorzystując wyniki zad. 124 obliczyć wartość naprężeń w spoinac
2164 Bartosz Kaźmierczak a następnie obliczyć w 1. przybliżeniu wartość współczynnika przepływu
Wartości naprężenia obliczamy wg znanej zależności a Mg ~W~ 4.2. Wyznaczanie modułu
5.4 Obliczanie i przedstawianie wyników. A) Obliczanie naprężeń. Wszystkie wartości naprężeń w
wykaz skrótów i oznaczeń c o % przedział ufności ponnm ufności 1 — a obszar krytyczny CS o
skan0296 Elektrochemia 299 pH = pKa + lg soli Dc (9) Obliczona stąd przybliżona wartość pH wynosi 4,
1.2. Iteracja 5 Jako pierwsze przybliżenie (xi) przyjmuje się 1. Proces obliczeniowy kończymy, gdy w
45331 skanowanie0019 (7) 10. Wzmacniacze selektywni 10. Wzmacniacze selektywni wlatM Oblicz przybliż
70 Kopia WO - 0/19 136 3.4.2.    Wartość naprężeń zastępczych w szyjce i kryzie koł
71 Kopia WO - 0/19 13H 3.7.2. Wartość naprężeń w szyjce i kryzie kołnierza - oblicza się wg pkt 3.
012(1) y=1+y+stnx Rys. 9 16. Obliczyć przybliżone wartości pierwiastków funkcji y — 0,8.r’—2jc2

więcej podobnych podstron