81
81
Tablica 5.1. Wartości współczynnika szerokości efektywnej
Współczynnik k |
Strefa zginania |
Wartość p |
k<0,02 |
— |
P= i,o |
0,02 < k < 0,70 |
strefa przęsłowa |
1 + 6,4k |
strefa podporowa |
p-p.- , 1 , 1 + 6,0 k--+1,6k2 ^ 2500 kJ | |
k>0,70 |
strefa przęsłowa |
P=P.=J 5,9 k |
strefa podporowa |
p=p.-J 8,6 k | |
Wszystkie k |
podpora skrajna |
Po = (0,55 + 0,025/tc) Pi, lecz p0 < Pi |
Wszystkie k |
wspornik |
P = p2 przy podporze i na końcu |
k = ctobo/Lc, przy czym eto = 1,0 dla ścianek nieużebrowanych podłużnie na odcinku b0.
Efekt szerokiego pasa w stanie sprężysto-plastycznym można uwzględniać, przyjmując: • dla ścianki podlegającej niestateczności miejscowej:
(5.7)
(5.8)
Aeff ~ Ac,eirPK - ^c,effP • dla ścianki rozciąganej
gdzie: Af- przekrój pasa rozciąganego brutto,
p i k - według tabl. 5.1, na podstawie normy [53],
W praktyce inżynierskiej, w przypadku kształtowników walcowanych i blachownie spawanych w sposób zmechanizowany efekt szerokiego pasa z reguły nie występuje.
Efektywne cechy przekrojów klasy 4. (Aeff, Ieff, Weff) należy obliczać na podstawie szerokości współpracujących ich części ściskanych.
Szerokości współpracujące należy obliczać w zależności od kształtu przekroju:
• w przypadku profilowanych na zimno kształtowników cienkościennych o grubościach ścianek poniżej 3 mm stosuje się postanowienia EN 1993-1-3 [52],
• w przypadku płaskich części ściskanych należy stosować EN 1993-1-5 [53].
Gdy przekroje klasy 4. są obciążone siłą podłużną, należy wyznaczyć, zgodnie z normą [53], ewentualne przesunięcie en środka przekroju współpracującego (Aen) w stosunku do środka ciężkości przekroju brutto i dodatkowy moment obliczany w obu płaszczyznach zginania:
AMEd = NEd eN (5-9)
Znak dodatkowego momentu przyjmuje się stosownie do rozpatrywanej kombinacji sił wewnętrznych i momentów. Dodatkowe momenty mogą zwiększać lub zmniejszać wartości momentów zginających działających w odpowiednich płaszczyznach, patrz pkt 6.2.9.3(2) normy [51].