KONSTRUKCJE STALOWE STR090

90

Przykład 5.2 (cd.)

1	2	3
Współczynnik Ym2: . IX io, Ym2~ ^min jo,9fu/fy =0,9-360/235 = 1,38, Ym2 ^= min[l,l; 1,38] = 1,1. Bezpieczniej będzie przyjąć wartość yM2 ^= 1,25 według normy [54]. Wobec powyższego ostatecznie przyjęto Ym2 =1,25. Współczynnik P3 = 0,5 przyjęto jak dla rozstawu śrub równego 2,5d0. Ostatecznie Nu Rd = ^Anct fu = °’^5 •^1700'^360 = 245 • 10^3 N = 245 kN. Ym2 1>25	poprawka krajowa NA.14 [51] tabl. 3.8 normy [54]	procedura 5.1

5.6. Ściskanie

Obliczenia nośności przekrojów ściskanych osiowo przeprowadza się zgodnie z normą [51] według wzorów podanych w procedurze 5.2.

Procedura 5.2. Określanie obliczeniowej nośności przekroju przy równomiernym ściskaniu

Formuły

Objaśnienia

1. Obliczeniowa nośność przekroju przy równomiernym ściskaniu ■    Przekroje klasy 1., 2. i 3. Af Nc.Rd=^ (5-21) Ymo ■    Przekroje klasy 4. N.W = AilŁ (5.22) Ymo Wzór (5.22) ma zastosowanie tylko wówczas, gdy środek ciężkości przekroju współpracującego pokrywa się ze środkiem ciężkości przekroju brutto. Sytuacja taka zachodzi zawsze w przypadku przekrojów bisymetrycznych klasy 4. W przypadku niesymetrycznych przekrojów klasy 4. stosuje się postanowienia normy [51] pkt 6.2.9, projektując je jako elementy ściskane i zginane dodatkowym momentem AMem, wynikającym z przesunięcia środka ciężkości przekroju współpracującego. Zgodnie z PN-EN 1993-1-1, pkt 6.2.2.5(4), dodatkowy moment wynikający z ewentualnego przesunięcia eN środka ciężkości przekroju współpracującego (A^t) w stosunku do środka ciężkości przekroju brutto (A) oblicza się ze wzoru (5.9): AMe<j = Ngd eN-

Nc,Rd - obliczeniowa nośność przekroju przy równomiernym ściskaniu A - pole przekroju poprzecznego elementu Aefr - pole przekroju współpracującego fy - granica plastyczności stali Ymo - współczynnik częściowy stosowany przy sprawdzaniu nośności przekroju poprzecznego Ymo = 1,00 Nem - obliczeniowa siła podłużna - przesunięcie środka ciężkości przekroju współpracującego (Aeff) względem środka ciężkości przekroju brutto