KONSTRUKCJE STALOWE STR331

331

Procedura 9.6 (cd.)

1	2
2. model zniszczenia - zerwanie śrub z częściowym uplastycznieniem półek króćca p _ ^2Mpl,l.Rd +^n'X^t,Rd /n crv\ ^rT,2,Rd “ , V*-^3*/ m + n	Mp, 2 Rd - moment uplastycznienia półki króćca teowego ze wzoru: Mpl,2,Rd = 0>25-]Tlcffi2 tf fy/YM0 Ft Rd - nośność śruby ze względu na zerwanie lub przeciągnięcie łba według procedury 9.3, wzory (9.26) i (9.28) M, n, tf, fy, ymo - jak wcześniej leff 2 - długości efektywne linii załomu w 2. modelu zniszczenia
3. model zniszczenia - zerwanie śrub ^T,3,Rd ^= X^t,Rd (9.60)	Ft;Rd - nośność śruby ze względu na zerwanie lub przeciągnięcie łba według procedury 9.3, wzory (9.26) i (9.28)

Metoda alternatywna jest stosowana w przypadku wystąpienia 1. modelu zniszczenia. Uwzględnia ona wpływ łba śruby na uplastycznienie półki króćca według schematu przedstawionego na rys. 9.29.

0,5 F_TRd+Q

MU

0,5 F_T-Rd+Q

UUIU

Q

cr

j

31

rr

31

Rys. 9.29. Wymiary króćca teowego do metody alternatywnej (na podstawie normy [54])

*

—o———

tF #-

m

d_w

^,lQ

Modele zniszczenia podane w procedurze 9.6 uwzględniają wpływ efektu dźwigni. W wypadku połączeń, w których ten efekt nie wystąpi, nośność połączenia oblicza się dla 1. i 2. rodzaju zniszczenia, z warunku:

(9.61)

p    _^2Mp!,l,Rd

M\l-2,Rd -

Brak efektu dźwigni może się pojawić w przypadku połączeń z zastosowaniem śrub o dużej

długości zaciskowej: L_b >

8,8m³ A

II

eff.l tf

f, gdzie wydłużenie śruby minimalizuje skutek odkształcenia

blach.

Długości efektywne linii załomu rozpatrywane są oddzielnie dla każdego rzędu śrub oraz dla grupy śrub nierozdzielonych pasem belki lub żebrem usztywniającym. Długości efektywne dla śrub w nieużebrowanym pasie słupa przedstawia tabl. 9.4.