Kotwica0027

i-i,.

ń

54

4. Wymiarowanie elementów konstrukcji drewnianych

4.2. Stan graniczny nośności

55

Aj = Ab_r —jeśli osłabienia nie naruszają krawędzi elementu i nie są większe niż 0,25Abn 4

Ad = ^A_n — jeśli osłabienia niesymetryczne nie naruszają krawędzi elementu i większe niż 0,25Abn W obliczeniach słupów należy uwzględnić wpływ zginania spowodowanego początkową krzywizną słupa i przypadkowym mimośrodem. W takiej sytuacji stan graniczny nośności słupów sprawdza się oceniając, czy są spełnione warunki

&e,crit,z —

K²Ei

0,05

(4.17)

w których smukłości odpowiednio względem osi y i z są równe ilorazowi długości wyboczeniowej i promienia bezwładności:

L.= '^, źt, = fes    (4.18)

+

kcyfcfij

A.,^ + ^0 J>nx4 Jm#,d	(4.8
°m,z,d . f_ Gm#4 ^ . - 1 % f ^5 4 Jm,z4 Jm#J	(4.9

gdzie: współczynnik k_m = 0,7 (w przekrojach prostokątnych), k_m = 1,0 (w innycl przekrojach).

W zależności od kierunku wy boczenia współczynniki wyboczeniowe według PN-B-03150:2000 oblicza się ze wzorów:

, • • jltf 1 _ l^>^d

«^dae:,»⁼fv ‘‘^-Vv

Długość wyboczeniowa zależy od długości rzeczywistej pręta i sposobu jego podparcia (rys. 4.2). Zatem

l_c = fil----    ------- (4.19)

W kierunkach y i z długości wyboczeniowe można więc odpowiednio zapisać:

łc,y — Pyle# » lej — PtU*    (4-20)

Smukłości elementów ściskanych nie powinny być większe niż podane w tabl. 4.1.

ky+ yjlĄ 1

b + \j^Z~KeLz

gdzie:

A_rf/_Vv i bel,z — smukłości sprowadzone przy ściskaniu;

k_c, —

bel,

'relj

Tablica 4.1. Graniczne smukłości elementów ściskanych (wg PN-B-O315O:2O0O)

Elementy	Smukłość Ac
Pręty jednolite	150
Pręty złożone na podatnych łącznikach	175
Wiatrownice, tężniki . ‘ T'--	200

&c,crłiy

(4.

Gc,crtlj.

k_y i k_z — sprowadzone współczynniki wyboczeniowe;

A, = 0,5 [l+ft(^-0^)+A,y    ((

A, = 0,5 [l+ &(/(„,,,-0,5) +A*, J    (j

Pr — współczynnik prostoliniowości elementów; dla drewna litego p_c = 0,2, drewna klejonego warstwowo pc = 0,1.

Naprężenia krytyczne przy ściskaniu można obliczyć z niżej pod wzorów:

rc²£o,05

Wpływ wyboczenia można pominąć, gdy X_c ^ 15. _t jSJośność słupa złożonego z zastosowaniem łączników mechanicznych. Obli-t«ąjąc nośność słupa, składającego się z wiciu gałęzi połączonych łącznikami me-jfiznymi, należy uwzględnić przemieszczenia wynikające z poślizgu w złą-£ ścinania i zginania trzonu. Przyjmuje się, że siła osiowa F_Cto^ dzia-sometrycznym środku ciężkości przekroju. Wyboczenie może nastąpić ^yźnic x-y lub x-z (rys. 4.3 i 4.4). Jeśli wyboczenie może nastąpić w płasz-* wchodzącej przez osie x-z, nośność słupa jest równa sumie nośności dolnych gałęzi. W przypadku wyboczenia w płaszczyźnie wyznaczonej [$-y należy sprawdzić, czy jest spełniony warunek

Oc$4 =    ^ k_cf_cfl_td    (4.21)

Gc,critj —

te pole powierzchni przekroju słupa, mm²,

wyboczeniowy zależny od smukłości zastępczej słupa zło-