Kolendowicz00

a)

(^mab

H

b)

l<-

c) c=0.57/e-0,5'3

!«—>>-1*

Rozwiązanie

Promienie rdzenne przekroju obliczamy wg wzorów (13-5). Wskaźniki zginania i pole przekroju odczytujemy z tablic dla profili walcowanych: W_x = 653 cm³, W,. = 72,2 cm³, A =69,1 cm².

W*

A

653

69J

= 9,45

cm,

1,05 cm.

Przykład 13-3. Obliczyć naprężenia w gruncie pod stopą fundamentową słupa A B ramy rozwiązanej w przykładzie 12-3 (rys. 12-9). Moment utwierdzenia M_ta = 44,89 kNm. Obciążenie pionowe łącznie z ciężarem fundamentu P — 140 kN, reakcja pozioma słupa H = 26,93 kN. Wymiary fundamentu przyjęto jak na rys. 13-15a i b.

Rozwiązanie

Moment względem środka ciężkości stopy:

M = M_AB= Ha = 44,89 + 26,93 • 1,0 = 71,82 kNm = 7182 kNcm,

A =ó)i = 210 100 = 21 000 cm².

d)

■Ty

, ROŻEN

A *    !    • g

|(S70 ,ift⁷P >lft70 _}j

Ca

100-210²

6

= 735000 cm³.

Naprężenia na krawędzi A wg wzoru (13-1)

p	M	140	7182
A	W	21000	735000

- 0,0164 kN/cm² = 0,164 MPa.

Naprężenia na krawędzi B

P M 140    7182

°^B= ~a ⁺ W⁼ ~2T000 ^{+    =} +0’°°³¹ kN/cm = +0’⁰³' ^MPa<^tozci^^anie>-

■ Ponieważ między gruntem a stopą fundamentową nie mogą występować naprężenia rozciągające, naprężenia należy obliczyć wg wzoru (13-7).

Mimośród

M 7182

e = —- = —— = 51,3 cm. P 140

Odległość siły P od krawędzi ściskanej (rys. 13-15c) b

c = - - e = 105 - 51,3 = 53,7 cm,

2

c_A =

2 P ich

2140 3-53,7 100

= -0,0174 kN/cm² = - 0,174 MPa.

Wykres naprężeń pokazano na rys. 13-15d.

Przykład 13-4. Obliczyć naprężenia w belce drewnianej o przekroju 6 x 10 cm obciążonej w połowie rozpiętości siłą P = 1,00 kN (rys. 13-16a).

Rozwiązanie

Siły składowe P_x i P_r, prostopadła i równoległa do osi belki (rys. 13-16b), wynoszą:

P_x = 0,8P = 0,8 • 1,00 = 0,80 kN,

P_y = 0,6P = 0,6 • 1,00 = 0,60 kN.

Ze względu na symetrię R_A, = R_s = 0,5P_y = 0,30 kN,

Z warunku rzutów na oś .v mamy R_Ax = P, = 0,80 kN.

■ Maksymalny moment zginający wynosi

0,60-500

4

= 75,00 kNm.

300