146

146

146

(a;=i,o)

fr - dopuszczalne bicie promieniowe zwoju mm fr-kd +7 ,

d - średnica podziałowa ślimaka, mm, k , 7 - współczynniki (tabl. 12.1,16).

2. Wysokość do cięciwy zwoju ślimaka (h_a) - najkrótsza odległość od wierzchołka zwoju ślimaka do środkowe-

Tabl. 12.1.15. Tolerancja grubości zwoju

wzdłuż cięciwy T§    pn-so/m-88522.04

o tp hA	Dopuszczalne bicie promieniowe zwoju						fr, Mm
W	>20	>25	>32	>40	>50	>60	>80	>100
•Pi	<25	02	<40	oo	<60	<80	<100	<125
£ X	Tolerancja grubości zwoju wzdłuż cięciwy T§, pm
h	32	38	42	50	60	70	90	110
d	42	48	55	65	75	90	110	130
c	52	60	70	80	95	110	140	170
b	65	75	85	100	120	130	170	200
a	85	95	110	130	150	180	220	260

Tabl. 12.1.16. Zależność k, 7 = f (klasa dokładności)

Klasa dokładności	k	7
7	0,070	15,0
8	0,110	23,8
9	0,174	37,6

go punktu grubości zwoju po cięciwie, mm (rys. 12.1.6) h_a=h'_am + 0,5 S_Dtg (0,5 arc sin (5_n tg²7/rf))*

PRZYKŁAD 6. Ślimak o klasie dokładności 7-C, m = 8 mm, (rys. 12.4.5)    d = 64 mm, 7- 14°2',    192 mm.

S_B- l,571/n-cos7 = 1,571-8-0,9703 = 12,195 mm;

Eh= 0,12 mm; = 0,09 mm;

E&= 0,12+0,09 = 0,21 mm; A-0,07; C=15; fr = 0,07-54+15 = 18,8 Mm; 7* = 0,045 mm;

5=( S_a-E_śs)-T, = (12,195-0,21)^,045=1 1,985-o°045 ^mm-h_a=h'_a-m +0,55*5^tg (0,5 arc sin(S„-tg²7/rf))=

=1-8+0,55-12,195-tg(0,5 arcsin(12,195 tg²14°/64)) =

= 8,154 mm.

12.1.4.2. NOMINALNY WYMIAR M PRZEZ WAŁECZKI

Średnica wałeczków, mm D>1,67 m.

Nominalny wymiar ślimaka przez wałeczki, mm

M=d_i-(p_l-s*m)cosy/tga + D( 1/ sina+l).

PRZYKŁAD 7. Ślimak o parametrach przykładu 6.

£>> 1,67 m - 1,67-8 = 10,5 mm. Przymuje się D = 10,95 mm. A/=</₁-(p_]-5*m)cos7/tga + D( 1/ sin er+1) =

= 64-(7T-8-1 -8)cos 14°27tg 20°+10,95(l/sin20°+l) - 79,51 mm.

12.2. KONSTRUOWANIE ZĘBATYCH KÓŁ WALCOWYCH, wg [15,24,38,52] 12.2.1. OBLICZANIE NIEKTÓRYCH PARAMETRÓW GEOMETRYCZNYCH

+0,5

1\\V

*

i

8 10

15

20

25

30

35

^x ( Z _mj_n )

Przykłady.

1. OBLICZANIE WSPÓŁCZYNNIKÓW PRZESUNIĘCIA X_x i X₂ DLA ZADANEJ ODLEGŁOŚCI OSI Q_w

Tabl. 12.2.1

Odległość osi podziałowa	o	m(z,+z2) 2 cos 0
Kąt zarysu	a,	tg otf = tga/cos/5
Kąt zazębienia	OCfw	cos = o cosa.t/Qw
Suma współczynników przesunięć		v _ (^zi^+z2) (inv - invaf) 2 tgo
Współczynnik przesunię-		Podział wielkości xz=xx+x2
cia: - zębnika	*1	na składowe xx i x2 wykonuje się
- koła zębatego	x2	na podstawie tabl. 12.2.3, 12.2.4.

3. WSPÓŁCZYNNIKI PRZESUNIĘCIA KÓŁ

Tabl. 12.2.3    O ZĘBACH PROSTYC

Współczynnik przesunięcia zębnika koła zębatego xx x2		^1 11 i^ii Zastosowanie
0	0	Odległość osi Qw jest zadana i równa	Zj ^21
+ 0,3	-0,3	Ow= 0,5m (Zj+z2)	14$Zj$20; u>:3,5
0	0	Odległość osi Ow	z^ 30
+ 0,5	+ 0,5	nie jest zadana	lO^z^O;

4. PODZIAŁ SUMY WSPÓŁCZYNNIKÓW PRZESUNIĘCIA x_E na x_x i x₂

DLA PRZEKŁADNI O ZĘBACH PROSTYCH

Tabl. 12.2.4

^xz	Współczynnik przesunięcia zębnika koła zębatego *1 ^X2	Zastosowanie
0<XE<0,5	xz 0	^Zl^>ZLmm^+2; *2^>21 ^zimin wg rys. 12.2.1 dla *=*!=*£
0,5<Xe< 1,0	+ 0,5 ^xz - 0,5	Zj>ll; Z2>Z2min+^2i ^z2min wgrys. 12.2.1 dla x = x2 = 0,5

2. OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI a _w DLA ZADANYCH WSPÓŁCZYNNIKÓW PRZESUNIĘCIA X_x i X₂

Tabl. 12.2.2

Suma współczynników		Xz=xx+x2
przesunięć Kąt zarysu	a,	tga,= tga/cos0
Kąt zazębienia	(X {w	2xEtga , . inv zx+z2 + ^mvat
Odległość osi	ow	m (Zj+z2) cosar °^w~ 2 cos 0 cosam

inv - 5.2.1 p. 7

Rys. 12.2.1. Rysunek dla wyznaczenia x_min

w zależności od z i 0

1. Zadane Z = 15; {3- 0°.    Wyznaczamy X = 0,15.

2. Zadane X ~ 0; (3= 30°.    Wyznaczamy z mm - 12.