16691 Str163 (2)

163

fr - dopuszczalne bicie promieniowe zwoju mm f_r = kd+l,

d - średnica podziałowa ślimaka, mm, k,l - współczynniki (tabl. 12.1.16).

2. Wysokość do cięciwy zwoju ślimaka ( h_a) - najkrótsza odległość od wierzchołka zwoju ślimaka do środkowe-

Tabl. 12.1.15. Tolerancja grubości zwoju

wzdłuz cięciwy 7V    pn-80/m-8852204

.2, oft	Dopuszczalne bicie promieniowe zwoju						fr,
S p u	>20	>25	>32	>40	>50	>60	>80	>100
	<25	<32	<40	<50	<60	<80	<100	<125
(2 i	Tolerancja grubości zwoju wzdłuż cięciwy Tg, pm
b	32	38	42	50	60	70	90	110
d	42	48	55	65	75	90	110	130
c	52	60	70	80	95	110	140	170
b	65	75	85	100	120	130	170	200
a	85	95	110	130	150	180	220	260

Tabl. 12.1.16. Zależność k, 1= f (klasa dokładności)

Klasa dokładności	k	1
7	0,070	15,0
8	0,110	23,8
9	0,174	37,6

go punktu grubości zwoju po cięciwie, mm (rys. 12.1.6) h_a=h'₀m + 0,5 5„tg (0,5 arc sin (5„ tg²?/d))-

PRZYKŁAD 6. Ślimak o klasie dokładności 7-C, m= 8 mm, (rys. 12.4.5)    d = (A mm, 7= 14°2', a_w= 192 mm.

S_D= l,571m-cos7= 1,571-8-0,9703 = 12,195 mm;

E 'ss~ 0,12 mm; E& = 0,09 mm;

E_Ss= 0,12+0,09 = 0,21 mm; .4 = 0,07; C = 15;

/> = 0,07- 54+15 = 18,8 Mm; Tg= 0,045 mm;

ŚH Ś_n-Eśs)~T_ś = (12,195- 0,21)-o,045=l 1.985-₀°045 ^mm' b_a=h'_am +0,55 Sn tg (0,5 arc sin (S_Dtg²7/d))=

=l-8+0,55-12,195-tg(0,5 arcsin(12,195 tg²14°/64)) =

_m    =8,154 mm.

(*„—1,0)

2. NOMINALNY WYMIAR M PRZEZ WAŁECZKI Średnica wałeczków, mm D>l,67m.

Nominalny wymiar ślimaka przez wałeczki, mm

M=d₁-(pi-s'm)cos7/tga+Ł»(l/ sina+l)-

PRZYKŁAD 7. Ślimak o parametrach przykładu 6.

D> 1,67 m = 1,67-8 = 10,5 mm. Przymuje się D = 10,95 mm. M=d_l-(p_i-s’m)cos7/tga + D( 1/ sinzr+l) =

= 64-( n-8-1 -8)cos 14°27tg 20°+10,95(l/sin20°+l) = 79,51 mm.

12.2. KONSTRUOWANIE ZĘBATYCH KÓŁ WALCOWYCH, wg [15, 24, 38, 52] 12.2.1. OBLICZANIE NIEKTÓRYCH PARAMETRÓW GEOMETRYCZNYCH

Przykłady.

1.    Zadane Z = 15; P~ 0'

2.    Zadane X=0; /?= 30'

1. OBLICZANIE WSPÓŁCZYNNIKÓW PRZESUNIĘCIA i X₂ DLA ZADANEJ ODLEGŁOŚCI OSI a_w

Tabl. 12.2.1

Odległość osi podziałowa	O	o_m(z,+z2j 2 cos 13
Kąt zarysu	<Xt	tga, = tga/cos£
Kąt zazębienia	(X tw	cos a w = o cosa,/aw
Suma współczynników przesunięć	*£	_ (^z\+z2) (inva,w- inva,) ^E 2 tgo
Współczynnik przesunię-		Podział wielkości x£ =x,+.j:2
cia: - zębnika	x,	na składowe x] i x2 wykonuje się
- koła zębatego	*2	na podstawie tabl. 12.2.3, 12.2.4.

3. WSPÓŁCZYNNIKI PRZESUNIĘCIA KÓŁ

_{Tabl 12}2 3    O ZĘBACH PROSTYCH

Współczynnik przesunięcia zębnika koła zębatego *i x2		Zastosowanie
0	0	Odległość osi Ow jest zadana i równa	z, ^ 21
+ 0,3	-0,3	Ow=0,5m (z,+z2)	14sz,$20; 3,5
0	0	Odległość osi O w	Zj^30
+ 0,5	+ 0,5	nie jest zadana	10$z,$30;

4. PODZIAŁ SUMY WSPÓŁCZYNNIKÓW

PRZESUNIĘCIA X_E na X_{ i X₂

DLA PRZEKŁADNI O ZĘBACH PROSTYCH Tabl. 12.2.4

	Współczynnik przesunięcia zębnika koła zębatego x{ x2	Zastosowanie
0 < Xs< 0,5	O w X	^zl^>zimm^+2’ ^z2^>21 ^z\ min Wg rys. 12.2.1 dla x =
0,5<Xj;<1,0	+ 0,5 Xj;-0,5	z,>ll; z2>z2mm+2; Z2min wg rys. 12.2.1 dla x = x2=x£-0,S

2. OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI a_w DLA ZADANYCH WSPÓŁCZYNNIKÓW PRZESUNIĘCIA X, i X₂ Tabl. 12.2.2

Suma współczynników przesunięć		xx =x,+x2
Kąt zarysu	a,	tga, = tga/cos0
Kąt zazębienia	a tw	2jrrtga . mvaw- z^.|2 + invcx,
Odległość osi		m(z,+z2) cos a,
	o w	°^w 2 cos p cosaw

Rys. 12.2.1. Rysunek dla wyznaczenia x_n w zależności od z i p

Wyznaczamy X = 0,15. Wyznaczamy z_min= 12.