163

163



Analiza stabilności lokalnej i globalnej 163

Wprowadźmy następnie dodatkowe podstawienia: • pulsacja nietłumionyeh kołysań wirnika

(13.22)


• współczynnik tłumienia kołysań wirnika

(13.23)


D

2V,,T,n '

W konsekwencji stan nieustalony generatora synchronicznego dla małych odchyleń kąta wirnika jest określony układem dwóch równań różniczkowych o postaci znanej z teorii sterowania:

^- = 0x,+Xt,    (13.24)

dl

~ = ~armxi -2ęa>mx2.    (13.25)

dt

Macierz stanu ma w tym przypadku następującą postać

(13.26)


0 1

_~0Jl ~2&,

Wartości własne macierzy stanu mogą wyznaczone za pomocą funkcji eig

lambda=eig(A);

W przypadku prostego układu przesyłowego macierz stanu A ma wymiar 2x2 i można łatwo wyznaczyć jej wartości własne, rozwiązując równanie charakterystyczne

det[diag(/) - A] = det


/l -1 col A+ 2 £a)m


= A2+2^0),,, A+ a)l =0.    (13.27)


Równanie charakterystyczne (13.27) ma dwa rozwiązania:

At=-śa>m+j(olllJi^,    (13.28)

Ai=-4eom-jeom^.    (13.29)

Zwróćmy uwagę, że moduł wartości własnej jest równy pulsacji nietłumionyeh kołysań wirnika

(13.30)


abs(4) = V(£y„,)2 +^U-£) = o>«,


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Analiza stabilności lokalnej i globalnej 171 a następnie (13.46) Te sdEj - - dEf + Ke (x2 + ,v4). W
173 Analiza stabilności lokalnej i globalnej Straty przesyłu mocy wynoszą: ^r = Qsu =RjP^+O2) Vf

15913. Analiza stabilności lokalnej i globalnej W przypadku układów dynamicznych mamy do czynienia z

Analiza stabilności lokalnej i globalnej 165 if nargin<2 Eprim=1.2; %sem przejściowa GENERATORA i
Analiza stabilności lokalnej i globalnej 167 I     callback’, stab(1! ); I
Analiza stabilności lokalnej i globalnej 169 Najdokładniejszym modelem generatora synchronicznego w
173 Analiza stabilności lokalnej i globalnej Straty przesyłu mocy wynoszą: ^r = Qsu =RjP^+O2) Vf
Analiza stabilności lokalnej i globalnej 175 Analiza stabilności lokalnej i globalnej 175 sEqb =

więcej podobnych podstron