img067

img067



146 3. Przekształtniki o komutacji sieciowej

w przedziale od S0 do S3 (z uwzględnieniem znaków: + do powierzchni górnej, — do powierzchni dolnej). Z kolei prąd i", który jest równy prądowi i2 dla 8 = 8j, jest reprezentowany przez powierzchnię zakreskowaną podwójnie.

Z rysunku 3.88 wynika

A

IdO


90°


(3.273)


2 f sin 3 d8

30°


przy czym prąd Ii0 jest definiowany jako

ld o

praca znamionowa


(3.274)

i oznacza prąd odbiornika, przy którym indukcyjny spadek napięcia jest równy Ud0. Rozwiązanie równania (3.273) ma postać

•no


(1 + cos y) = |/3


(3.275)


Prąd Jd można również odnieść do prądu zwarcia Iiz. Ponieważ prąd Ii0 wyraża się wzorem

?tO ~~


2U A


90°


X*


I

30°


sin 9 ó9 —


|/3U ]/2


(3.276)


(3.277)


a prąd Jiz wyraża zależność (3.268), zatem i*z A

oraz


(3.278)

Z zależności (3.272) i (3.278) wynika równanie charakterystyki prądowo-na-pięciowej prostownika trójpulsowego niesterowanego o komutacji złożonej

Jh

U,


dO


1

^3


1-


A

i


Az


(3.279)


Przebieg charakterystyki prądowo-napięciowej prostownika w zakresie od

stanu jałowego do stanu zwarcia, zgodnie z zależnościami (3.270) i (3.279), ilustruje wykres na rys. 3.89. Punkt przecięcia się prostych charakteryzuje stan pracy układu

zilustrowany na rys. 3.86.

Łt

hz

V3


Rys. 3.89. Charakterystyka prądowo* -napięciowa prostownika (tójpulsowe-go niesterowanego

Układ sterowany

Zakładając, że komutacja jest prosta, otrzymuje się na podstawie równań (3.166) i (3.175) równanie na względną wartość napięcia wyprostowanego w funkcji kąta wysterowania zaworów i kąta komutacji    /

~~~ = -1- [cos a+cos (a+/i)]    (3.280)

Uio 2

Równanie (3.280) jest spełnione przy q > 2.

Również przy q^2 jest spełniona zależność podająca związek między prądem wyprostowanym Id, kątem wysterowania zaworów a i kątem komutacji jl

Ii = Ik l/2 [cos« - cos (a+ju)]    (3.281)

Ponieważ w odniesieniu do przekształtnika trójpulsowego spełnione są zależności (3.266) i (3.268), z których wynika


(3.282)

(3.283)


można więc napisać 1 r

"iZ " 2 y/3~ Lcos acos M

w*


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Na rysunku 8 przedstawione są schematy blokowe przekształtnika o komutacji sieciowej, znajdującego s
img006 44    3. Przekształtniki o komutacji sieciowej Pomijając składową pracy jałowe
img007 46    3. Przekształtniki o komutacji sieciowej ujemna. Przy obciążeniu w znacz
img009 48    3. Przekształtniki o komutacji sieciowej ograniczony tylko impedancją we
img011 50    3. Przekształtniki o komutacji sieciowej W wyniku rozwiązania równania (
img014 52    3. Przeksttalsniki o komutacji sieciowej symetrycjcn«go i ayoielr^ezjieg
img028 K)1    3. Przekształtniki o komutacji sieciowe/ woitowników trójpulsowych i
img069 150    3. Przekształtniki o komutacji sieciowej Na rysunku 3.91 przedstawiono
img071 154    3. Przekształtniki o komutacji sieciowe} gwiazdowym. Taki właśnie stan
img073 158    3. Przekształtniki o komutacji sieciowej dwa przesunięte w fazie p
skanowanie0008 (62) dnydłowym 01360 mm w przedziale od 7,5 do 19,0 m oraz świdrem gryzowym ■J60 mm w
—    Przedział od 10 do ok. 30 MPa. w którym zarowno przyrosty wytrzymałości i odkszt
Marta Borowiec w przedziale od 11 do 30 punktów na m2. Pozyskane dane otrzymano w formacie ASCII. Pl
DSC00159 2 314 112. Pozioma osnowa pomiarowa stmfc- iący fegfiątńw powinny się mieścić w przedziale
DSC04008 2 eliminowanie ruchu matrycy detektorów, ■ liczba detektorów zawiera się JMB w przedziale o
60556 skanowanie0008 (62) dnydłowym 01360 mm w przedziale od 7,5 do 19,0 m oraz świdrem gryzowym ■J6

więcej podobnych podstron