146 3. Przekształtniki o komutacji sieciowej
w przedziale od S0 do S3 (z uwzględnieniem znaków: + do powierzchni górnej, — do powierzchni dolnej). Z kolei prąd i", który jest równy prądowi i2 dla 8 = 8j, jest reprezentowany przez powierzchnię zakreskowaną podwójnie.
Z rysunku 3.88 wynika
90°
(3.273)
2 f sin 3 d8
30°
przy czym prąd Ii0 jest definiowany jako
ld o
praca znamionowa
(3.274)
i oznacza prąd odbiornika, przy którym indukcyjny spadek napięcia jest równy Ud0. Rozwiązanie równania (3.273) ma postać
•no
(1 + cos y) = |/3
(3.275)
Prąd Jd można również odnieść do prądu zwarcia Iiz. Ponieważ prąd Ii0 wyraża się wzorem
?tO ~~
2U A
90°
X*
I
30°
sin 9 ó9 —
|/3U ]/2
(3.276)
(3.277)
a prąd Jiz wyraża zależność (3.268), zatem i*z A
oraz
(3.278)
Z zależności (3.272) i (3.278) wynika równanie charakterystyki prądowo-na-pięciowej prostownika trójpulsowego niesterowanego o komutacji złożonej
Jh
U,
dO
1
^3
1-
Az
(3.279)
Przebieg charakterystyki prądowo-napięciowej prostownika w zakresie od
Łt
hz
V3
Rys. 3.89. Charakterystyka prądowo* -napięciowa prostownika (tójpulsowe-go niesterowanego
Układ sterowany
Zakładając, że komutacja jest prosta, otrzymuje się na podstawie równań (3.166) i (3.175) równanie na względną wartość napięcia wyprostowanego w funkcji kąta wysterowania zaworów i kąta komutacji /
~~~ = -1- [cos a+cos (a+/i)] (3.280)
Uio 2
Równanie (3.280) jest spełnione przy q > 2.
Również przy q^2 jest spełniona zależność podająca związek między prądem wyprostowanym Id, kątem wysterowania zaworów a i kątem komutacji jl
Ii = Ik l/2 [cos« - cos (a+ju)] (3.281)
Ponieważ w odniesieniu do przekształtnika trójpulsowego spełnione są zależności (3.266) i (3.268), z których wynika
(3.283)
można więc napisać 1 r
"iZ " 2 y/3~ Lcos a “ cos M
w*