Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyźnie y-z (prostopadłej do szwów). Obliczenie y:
Ay = 7500 mm2,
A2 = 11250 mm2,
A(ot = 26250 mm2,
Z/z = Iu+I2z+hz = 4- 75 • 503/12 + 225 • 50712 = 546,875 • 104 mm4,
104,-a2) = 7500[0,5(50+50)]2 = 1875• 104 mm4,
Yi = Yi = 0-436.
Obliczenie smuklości A:
hu = I/2+y,Z(Ą a2) = (546,875 + 0,436 -1875) 104 = 1364,4-104 mm4,
Ktz = U(hu/At 0,)°'5 = 4000/( 1364,4 -104/26 250)0-5 = 175,5 = 175 (por. tabl. 4.2.1 z PN-B-03150:2000),
Occńtz = 3,142 • 8000/1752 = 2,575 MPa,
Atelz = (23/2,575)°-s = 2,99.
Współczynnik wyboczeniowy kcz:
kz = 0,5 [1 +^c(Arelz - 0,5) +A2ek] = 0,5[1+0,2(2,99-0,5) + 2,992] = 5,219,
Kz = l/[*2 + (^-A?.k)0'5] = l/[5,219+(5,2192-2,992)0’5] = 0,105,
Kz■fcod = 0,105■ 14,15 = 1,485 MPa<ac0d = 3,05 MPa.
Należy albo zwiększyć przekrój w kierunku osi y (zwiększenie Eiz) albo zmniejszyć j ' możliwość wyboczenia w tym kierunku. Przyjęto to drugie rozwiązanie i założono i usztywnienie słupa w połowie jego wysokości. Wtedy:
<7ccrilz = 3,142 ■ 8000/87,52 = 10,30 MPa, \ j
Arek = (23/10,30)0,5 = 1,494, j kz = 0,5[1 +0,2(1,494-0,5) +1,4942] = 1,715,
Kz~ 1/[1,715 + (1,7152-1,4942)0'5] = 0,391,
kcz-fc0d = 0,391 • 14,15 = 5,53 MPa>ac0rf = 3,05 MPa.
Przekrój pozostawiono bez zmian usztywniając go w połowie wysokości w kiei osi y.
h/ykład 3-9. Obliczyć nośność Nd dwuteowego słupa drewnianego o wysokości fi-4mi przekroju poprzecznym jak na rys. 3-9, podpartego przegubowo na końcach (u = 1,0). Należy przyjąć, że: zastosowano drewno klasy C-30, łączniki to śruby o średnicy d = 10 mm, klasa trwania obciążenia = średniotrwałe, klasa użytkowania konstrukcji = 1. Jaka jest nośność słupa przy minimalnym I maksymalnym rozstawie śrub?
Nufiność słupa przy wyboczeniu w płaszczyźnie y-x (równoległej do szwów). W W) płaszczyźnie nośność słupa nie zależy od rodzaju zastosowanych łączników, liodnic ze wzorem ac0d = Nd/Atal<kcz-fc0d obliczymy N/.
■■ 1[ot * kcz'
At - 50 200 = 10000 mm2,
A i * 80 • 120 = 9600 mm2,
Am = 2-10000 + 9600 = 29600 mm2,
/.(W fcOk ’ kjnod/VM'
kmml - 0,8 (dla podanych warunków — z tabl. 3.2.5 z PN-B-03150:2000),
ftM ■ ■ 23 MPa (z tabl. Z-2.2.3-1 ww. normy),
)<M - 1,3 (tabl. 3.2.2 z ww. normy),
fa* 23 0,8/1,3 = 14,15 MPa,
/, (2 ■ 50 • 2003 +120 • 803)/12 =
- 7178,7-104 mm4,
lf - (7178,7 • 104/29,6 • 103)0,5 = 49,25,
A. r fi- l/iz = 1,0- 4000/49,25 = 81,2,
/•.„ (n = 8000 MPa,
= n2 • E0,0S/PCZ = 3,142 • 8000/81,22 =
= 11,96 MPa,
* {fcok/occńtz)0’s = (23/11,96)0’5 = 1,39,
A, 0,5[l+/3c(A,reU-0,5)+A?ek],
/(, 0,2 (wg p. 4.2.1.(2) ww. normy),
==- ■ ---->
Slup złożony o przekroju dwuteowym łączony za pHiiMH-ą ftrub: a) schemat, b) widok, c) przekrój poprzeczny
89