str294 295

Wjn.t, = 5 0,1158 900⁴/(384 • 12 000 • 819,2 • 10³) = O,101 mm,

M_fini = 0,101(1+0,6) = 0,162 mm.

Obliczenie ugięć od obciążenia użytkowego: k_def⁼ 0,25,

q_k = 0,30 1,50 = 0,45 kN/m,

“i„_s,2 = 5 • 0,45 • 9007(384 • 12 000 • 819,2 ■ 10³) = 0,391 mm,

Wfi_n2 = 0,391 (1 +0,25) = 0,489 mm.

Obliczenie ugięć od obciążenia stałego i siły skupionej:

^•defi ⁼ 0,60, k_def2 = 0,25,

P_k= 1,0 kN,

^inst3    09^ • l*/(384£’_0mean • /_y)+0,015P • l³/(E_0mcin •/>,) = 2,09 • 0,1158 • 900⁴/

/(384 • 12 000 • 819,2 • 10³)+0,015 • 1000 • 900³/(12 000 • 819,2 • 10³) =

= 0,038+1,112= 1,15 mm,

w_fin3 = 0,038 1,6+ 1,1 12 1,25 = 1,451 mm<it_{net fin} = Z/250 = 900/250 =

= 3,6 mm.

Belki stropowe. Przyjęto wymiary i rozstaw belek jak na rys. 5-38. Belki są obciążone ciężarem własnym, obciążeniem użytkowym i obciążeniem skupionym od ścianki działowej.

•    Obciążenia

q_kl = 0,9 -2,0798 = 1,8718 kN/m (od obciążenia stałego), q_k2 = 0,9-1,50 = 1,35 kN/m (od obciążenia użytkowego),

P_k = 0,9-1,50 = 1,35 kN (od obciążenia ścianką działową), q_d = 0,9(2,6427 + 2,10) = 4,2684 kN/m,

P_d = 0,9-1,80= 1,62 kN.

•    Stan graniczny nośności

Do obliczeń przyjęto schemat statyczny pokazany na rys. 5-38b:

R_a = 0,5 q_dl+P_d(l-a)/l = 0,5 • 4,2684 • 4,80+1,62(4,80-2,00)/

/4,80 = 11,1892JłN7

R_b = q_dł+P_d-R_A = 4,2684-4,80+2,10-11,1892 = 11,3991 kN,

* = Rjq_d = 11,3991/4,2684 = 2,671 m,

M = R_B(l-x)-q_d(l-a)²/2² =

= 11,3991(4,80-2,671)-4,2684(4,80-2,671)²/2= 14,595 kN-m,

I_y = 160-256712-(160 - 50) 180712 = 170,2362 -10⁶ mm⁴,

W_y = 21JH = 2 -170,2362 ■ 107256 = 1329,97 • 10³ mm³,

a_myd = M/W = 14,595 • 107(1329,97 • 10³) = 10,97 MPa</_my, =

= 30 -0,8/1,3 = 18,46 MPa.

• Stan graniczny użytkowalności

Maksymalne ugięcie wystąpi w odległości x - 2,671 m od lewej podpory. Obliczenie ugięcia od obciążenia stałego:

k_def = 0,60,

/(24 ■ 12000 • 170,2362 • 10⁶)] • (1 - 2 ■ 267174800² + 2671³/4800³) =

= 6,24 mm,

w_finl = 6,24(1+0,6) = 9,98 mm.

Obliczenie ugięcia od obciążenia użytkowego ciągłego:

k_{d f} — 0,25,

Pjq_k = 6,24 -1,35/1,8718 = 4,50 mm,

Wfin₂ = 4,50(1 +0,25) = 5,63 mm. Ugięcie od obciążenia ścianką działową:

Tlef = °>²⁵>

P_k-a(l-a)² x

6 E_n    I-I

Omean y

,    _s = [1000-2000(4800 - 2000)²-2671/

b a(l-a)

/(6-12000-170,2362-10⁶-4800)]-{2 + 2000/(4800 - 2000)-26717 /[2000(4800 - 2000)]} = 1,03 mm,

^Mfin3 ⁼ 1,03(1+0,25) = 1,29 mm.

Ugięcie finalne

%_a = 9,98 + 5,63 + 1,29 = 16,90 mm<w_{net fin} = Z/250 = 4800/250 - 19,2 mm.

Deski ślepego pułapu. Obciążenie 1 deski o szerokości 0,15 m to warstwa izolacji akustycznej z piasku (tab. 5-15), folia oraz ciężar własny, a zatem:

q_d = 0,15(1,664+ 0,02+0,019-5,50-1,1) = 0,2698 kN/m,

l = 0,90-0,05 = 0,85 m,

295