new 100

204 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub

Momenty gnące w tej płaszczyźnie (rys. 7.60b) -wynoszą odpowiednio M_Bv = R_Alla = 316-15 = 4740 N-mm,

M_Cy = R_Av{a+b)-P₀b = 316-85-358-70 = 1800 N-mm.

W płaszczyźnie xz z równania momentów względem punktu A

Di

~£M_a = P_ra — P_u

-i?ci(a + b) = 0

obliczymy składową reakcji w punkcie C

Rcx —

Pr a-Pu

D,

a + b

13-15-66-15,1

85

- 8,2 N

oraz z równania sił

— — R_Ax+P_r—R_Cx — 0 składową reakcji w punkcie A

R_Ax = Pr~R_Cx = 113-8,2 = 104,8 N. Momenty gnące w płaszczyźnie xz wynoszą

M_BX = A_Axa = 104,8-15 = 1572 N-mm,

M_Bx — R_Axa—P_w ~~2~ ~ 1572-66-15,1 = 575 N-mm.

Wypadkowe reakcji i wypadkowy moment gnący w punkcie B są równe R_a = ]/Raz + R²Ay = ]/104,8²-f 316² = 332 N,

Rc = ]/R²cx + RŹy = }/l2² + 8,2²    = 14,5 N,

M_b = ]/mL + Mb_w =]/1572² + 4740² = 4994 N-mm.

Moment zastępczy w punkcie B wynosi

M_t = ^M²B+(aM_k¥ = ]/4994²+0,43-5400² = 5507 N-mm,

gdyż dla wahadłowego zginania i jednostronnie zmiennego skręcania przyjmuje się a = 0,43.

Z warunku wytrzymałości na zginanie

M_z r.d³

obliczamy średnicę korby w miejscu osadzenia kola

mm.

\ ftkgo X 71*50

Ze względu na sfazowanie pręta w miejscu połączenia z kołem (rys. 7.61) przyjmujemy d = 12 mm.    \

Rys. 7.61. Połączenie korby z obudową

Rys. 7.62. Rozkład nacisków w połączeniu koła zębatego z korbą

Połączenie koła z korbą obliczamy z warunku nacisków powierzchniowych. Wartość nacisków dopuszczalnych dla „Tamoformu” w połączeniu spoczynkowym p_dop ~ 25 MPa. Z równania równowagi (rys. 7.62) wynika stąd

^ Pdop*

6 M b²1

Przyjmując szerokość sfazowania 5 = 8 mm obliczymy szerokość piasty zębnika

= 20 mm.

6M 6*5400

5²pdop 8²*25 Średnicę czopa korby przyjmujemy d_c = 9 mm.

Naciski powierzchniowe między czopem i osłoną przekładni wynoszące

_p = J^    3 MPa

d_c g 9*3

są do przyjęcia, gdyż tylko bardzo nieznacznie przekraczają wartość dopuszczalną (paop = 12 MPa). W obliczeniu tym g — 3 mm oznacza przyjętą grubość blachy osłony przekładni.