13

13



Przyjmujemy x « 0,25. 7, łabl, 48 przyjmujemy ą = 3,42. Wyznaczamy silę obliczeniową i sprawdzamy naprężenia rzeczywiste

1,884 m/s


7Z‘m'z-n    7r - 6'10 ■ 600

OtMOfK) 1=1    60-1000

Przy v F»m


£ 3 m/s przyjmujemy Kn )•!

K. T


F-KyK„ _ 5000-l-1,3


.= i,3-

= 6500 N


41,2 MPa


_ Fohl-q_ _ 6500-3,42 * “ ‘>0-6

Na podstawie tablicy 49 stwierdzamy, że możemy zastosować dowolny z podanych materiałów {k;lj > o,). Sprawdzamy więc wartość maksymalnych nacisków powierzchniowych

575 MPa


"W celu dobrania odpowiedniego materiału odczytujemy z tabl. 50; dla T-■ 10000 h i n — 600 obr/min -- W = 2,61.

Po przekształceniu wzoru na obliczanie nacisków dopuszczalnych oraz założeniu, że pmitx ss kń. otrzymamy

2,61-575

5


se 300,2

Wg danych z tablicy 49 stwierdzamy, że należy zastosować jedną ze stali stopowych konstrukcyjnych (np. 20HCi).

Przykład 14.9

Przekładnia zęba la z kolami walcowymi o zębach prostych i parametrach: Zj = 30, z2 = 144, «„ = 20“ przenosi napęd z silnika elektrycznego o mocy P 16 kW i n — 960 obr/min na wal roboczy. Zakładając; szerokość wieńca 'kola zębatego b = 15 m, materiał kół — stal St6, współczynnik przeciążenia -Kp~ 1,0 oraz żądany czas pracy przekładni T ~ 20000 h, obliczyć wartość modułu.

Rozwiązanie    ■

Obliczamy moment obrotowy Mj

M, = 9550--' = —= 159,16 ss 160 N-m ■ n 960

Z tablicy 48 przyjmujemy q — 2,98.

Zakładamy wstępnie współczynnik K„~ 1,5, ponieważ nie znamy średnicy kola (brak. wartości modułu) i nie możemy obliczyć wartości V, Z tablicy 49 przyjmujemy dla kół zębatych ze s tali St6 — k3j ~ 230 MPa. Moment oblicze* niowy wynosi

, - Ml,Kp'KB 160-M,5

Mm = Kp    = 240 N'm

Wartość modułu obliczamy z warunku.na uginanie

m


2    3/2- 240 *2,98

Z-^rkgj


0)24 cm .


30-15-230 Przyjmujemy moduł m = 3 mm.

Sprawdzamy wytrzymałość zębów na naciski powierzchniowe 2 Mm


Fębl ~


m-s,


i =


144

“30"‘


= TT^~nl?= 5333N

0,3 ■ 30 cm

- 4,8 .


c-v^'(i+t) - ^-m^) *m »**

Dla stali St6 - BB = 220 -8 260 (z tabl. 49).

Dla T~ 20000 h i n = 960 obr/min- W - 3,17 (w wyniku interpolacji liniowej). Siad

, 5IIB 5*260

^'0 »w;i    — 4/7” ~ 410 MPa

4000 N


Warunek pmax < kn nie jest spełniony. Zwiększamy wartość modułu do m — = 4 ńira i sprawdzamy powtórnie • 24 000 N* cm

0,4-30 cm

IW =    (‘bjjs) « 392 MPa

207


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
13 Przyjmujemy x 0,25. 7, labl. 48 przyjmujemy ą= 3,42. Wyznaczamy silę obliczeniową i sprawdzamy n
13 Wartość czterech składowych reakcji podporowych w punktach A i B (rys. 3.7a) obliczono wykorzyst
13 fl fl Dla zaworów grzybkowych nic objętych normami obliczamy ponadto
13 M = 0:5(j-.^-lg(; --£)Vf O-[r i ,. li =-- 0,5 ■ 25 000 ■ 2,15 ■ K) "2 ■ tg(4’14 H- 5355 )-l
1 3 Przykład 5.1 - dla środnika (tabl. 6, poz. a) dla najbardziej niekorzystnego a = 1,0 h 177 j = —
14 Przyjmujemy a ■■= 500 mm i ustalamy wartości kąta opasania i kąta rozwarcia cięgna na czynnym
14 Przyjmujemy a = 900 min i ustalamy wartości kąta opasania i kąta rozwarcia cięgna na czynnym kol
13 ’ręL ] — rozciągany J50 kN 2 120 MPa —- = 6,25 cm2 5 Z tablicy 20 dobieramy L 65 x 65 x 7, które
10 Śruba nic wytrzyma obciążenia, ponieważ tr„ > kH.j. Po sprawdzeniu kolejnych gwintów przyjmuj

więcej podobnych podstron