13690 P1010808 (2)

248

s. nni.Kt podsuwwicowb

oblicza się współczynniki <"** ’

"-“_i^°-0.188

Afi., 233SO

0all

_n 6+0,5 —*-0,6 + 0,5-0.188 = 0,695.

•bl ”•    fau

r (abL J odczytano —0,840.

Prty o Wier. ma momentu bezwładności Przekroju sprowadzone»o h,!n

ściskane, w przekroju i betonu rozci.-Js.mcga w strefie rozciiiEnm.; i ” *** “"'Mkdiiieni.

^J *^or*y»tnmy 2 wórangj^H H

>S* = n,3a.

2 ponSimema wartości momentów statycznych strefy ściskanej i mn i. .

dcm połcHcnim on obojętnej obliczamy wartość ar; dla prze tero i u    ^pr7eJc*oju belki I

_    w-«„-,)■    l§ |S1 ^ f*

f_?c=?i^^=7,0, *. = 1,5-7.0-10.5, fii 300000

65.e~ f65 40)(jr—13)— ,n <. on 36(76—a:) stąd x= 33,3 cm.

«x* (bl-Mx-d)^S K UŚ <«-40K33,3-12)^>__r?,

*—T--3    3    ³

— 722 000 cm⁴.

i.-    =20.36(76-33.3)*-32 800 cm*,

/, - /,+7. - 722000+ 32 800= 754 800 cm* -Maksymalne naprężenie w skrajnym włóknie betonu

c.= —-<a,i2,.    /»»/?„=0,695 • 145— 10) kO/etn*.

—103 kG/cm*> 101 kG cm*.

2.335000• 33.3

754800

Naprężenia w betonie są przekroczone około 2%.

Maksymalne naprężenie w stali rozciąganej

a, U

o. = —— (*o -z)< n,i «..

m., *.«0,84- 2100= 1760 kG/cm*,

o.- -v- (76—33,3)= 1420 kG/cm <1760 kG/cm .

Maksymalna siła poprzeczna od naj niekorzystniej ustawionej suwnicy przy u względni miło obciąłeś charakterystycznych

C«.,=963(0.5-6,0 -0)+1,317-12860= 2900+17000-19900 kO ,

(?._u-2900kO.

■ 0,153,

«»-•. C— 2900

o—. £?nux 19900

m„-0,6+0.5--0,6+0,5 0.153-0,675 ;

P—l

U tabl. 5 odczytano m.! —0,835

Maksymalne główna naprężenie rozciągające sprawdzamy ze wzoru

J,b

I gdrie S„ — moment statyczny przekroju strefy ściskanej betonu obliczany względem osi obojętnej, I /, — moment bezwładności przekroją sprawdzonego obliczany przy uwzględnieniu Współczynnika

I *,*1,3 n.

Obliczenie momentu bezwładności

2100000

Hw ■_    _ - — 7.0 ,

n,-W1.0-104.

_I 300000

: W obliczeniach uwzględniono zbrojenie doprowadzone do podpory, które wynosi 3 ES 18 o F,—1,63

| F_#—F, + *,F.—65-80- 25(80-12)+10,5*7,63- 3550 cm’.

Moment statyczny względem dolnej krawędzi przekroju belki

|^^gi*7^_w^_a.^-^M(W-.^ + iQ^.7,63 - 4-1504_g) cm’.

■ 2    2    2    2 v _t

Położenie osi obojętnej

S 150420

jy——---—42,5 cm,

r 3550

„ bi(h-x? 6(A-*-d')*    __xl_

Ir—------- +—+"pF.U-o) -

65(80-42,5)*    25(80-42,5-12)* 40-42,5*

*-3 ^---3-+-i— ⁺

+ 10,5-7,63(42*5 — 4)*-2 146692 cm*.

cm

Naprężenia główne rozciągające sprawdzamy na wysokości osi obojętnej przekroju belki | fej(/.-:t)^ł {bj~b)(_h-x-d")¹_ 65(80 - 42,5)* (65-40) (80-42^-12)*_₃₇ m

19900-37 575 ' 2146692-40 ’

.8.7 kG/cm*>0.675-10,2=6.9 kG/cm*.

W związku z przekroczeniem głównych naprężeń rozciąganych ich wypadkowa powinna być w całości przeniesiona przez zbrojenie poprzeczne (strzemiona i pręty odgięte), a naprężenia w tym zbrojeniu nie powinny przekraczać wartości m«,• 0,8 K,.

c. Sprawdzenie belki na łączne naprężenia główne od momentu skręcającego i siły poprzecznej. Elementy podlegające działaniu momentu skręcającego i śifcf poprzecznej powinny spełniać warunek

<0^5 /t».

M. Q W',⁺0,85bfco

Natomiast stosowanie dodatkowego zbrojenia ze względu na moment skręcający nie jest konieczne