54613 str322 323

Należy również uwzględnić wpływ stateczności dźwigara na naprężenia normalne (p. 4.2.2 z PN-B-03150:2000) sprawdzając naprężenia wg wzoru:

@wOd — ^crit * fmd’

gdzie:

M'

fmd fmk ' ^mod/Y

W pieczarkarni występuje stała podwyższona wilgotność powietrza ok. 85%, stąd przyjęto klasę użytkowania konstrukcji = 2, odnośnie klasy trwania obciążenia przyjęto, że obciążenie zmienne (śnieg) należy zaliczyć do obciążeń średniotrwałych, a zatem klasa trwania obciążenia = średniotrwale. Dla tych warunków:

^moA

f_md = 30 - 0,8/1,3 = 18,46 MPa.

W belce swobodnie podpartej obciążonej obciążeniem ciągłym równomiernie rozłożonym przy braku stężeń pośrednich l_d = L (tabl. 4.2.2 z ww. normy). W przykładzie płatwie stanowią stężenia strefy ściskanej dźwigara w związku z czym l_d jest równe rozstawowi płatwi, a więc l_d = 3000 mm.

A

rei

1 ^ld'^h-fmd	j ^Omean
L-b^2-E^	| G i ^Mmean

• (12000/750)^0,5}

0,5

- {[1,0 -3000 -902,7-18,46/(3,14 -160² -8000)]-0,558,

Jeżeli A_relm<0,75, to k_crit = 1,0, a zatem:

^<18,46 MPa,

o_mad = (1 - 4tg²a) < f_mad =

/„

md

fc

fmd • V    o

sirra + cos a

c90d

o_mad = (1 -\4tg²3°) • 184,4244 • 10⁶/(21,730 • 10⁶) = 6,71 MPa, fc90d = 5,7-0,8/1,3 = 3,51 MPa,

fmd/U.fmd/fjod)sin²a + cos²a] = 18,46/[(18,46/3,51)sin²3°+cos²3°] = 18,25 MPa, a_mad = 6,71 MPa < 18,25 MPa.

Naprężenia w strefie kalenicowej. W dźwigarach dwuspadowych (dwutrapezo-wych) należy sprawdzać naprężenia krawędziowe w strefie kalenicowej, jak również na rozciąganie prostopadle do włókien (p. 4.2.4 z PN-B-03150:2000). Naprężenia normalne w palenicy:

o,_nd — k_r' f_md (dla dźwigarów dwutrapezowych k_r = 1,0),

M= 11,442 • 12,00²/8 = 205,956 kN • m, h_ap = 1020 mm,

W_ap = 160 -102076 = 27,744 -10⁶ mm³,

O mad = k_rM/W,

k_l - k_l+k₂-h_ap/r+k₃(h_ap/r)² + k₄(h_ap/ry — we wzorze tym tylko pierwszy

człon dotyczy dźwigarów dwutrapezowycli, pozostałe — elementów zakrzywionych,

k, = k_x = 1 + l,4tga + 5,4tg²a = 1 + 1,4 • tg3° + 5,4 • tg²3° = 1,0882,

o_mad = 1,0882-205,959-107(27,744-10⁶) = 8,078 MPa< 1,0-18,46 MPa.

Naprężenia rozciągające prostopadle do włókien:

o_t90d<k_iis(.V₀/V)°-²f_md - wzór 4.2.4.h z PN-B-03150:2000,

°t90d = ^kP ■ 6M_apd/(b • h²ap) — wzór 4.2.4.i z ww. normy,

k_p = k₅ + k₆(h_ap/r)+k₁(h_ap/r)¹ — dwa ostatnie człony dotyczą elementów zakrzywionych,

k_p = k₅ = 0,2 • tg a = 0,2 • tg 3° = 0,0105,

o_md = 0,0105 • 205,956 • 107(27,744 -10⁶) = 0,078 MPa,

^kdis 1 >7

V₀ = 0,01 m\

V= b-h²ap(l-0,25tga) = 0,16-1,020²(1 -0,25- tg3°) - 0,164 m\

k_dis(V₀/V)0’² = 1,4(0,01/0,164)⁰-² = 0,80,

f_t90d ~ 0,4-0,8/1,3 = 0,246 MPa,

a_md = 0,078 MPa <0,8-0,246 = 0,197 MPa.

Naprężenia ścinające na podporze. Należy sprawdzić warunki: r_dI = l,5 V_a/(b-h_p)<k_v-f_vd, r_d2 = V_a-S/(I_p-b)<f_vd, k_v= 1,0,

f_vd = 3-0,8/1,3 = 1,85 MPa,

V_a = R_A= 11,442 • 12,00/2 = 68,652 kN,

t_dl = 1,5-68,652-107(160-690) = 0,933 MPa< 1,0 -1,85 MPa,

I_p = 160 - 690³/12 = 4380,12 -10⁶ mm⁴,

W