89614 P4250075

89614 P4250075



no

tuczący bezpośrednio w spalaniu oraz urumieo wtórny (powietrze wtórne) służący do rozcieńczenia spalin i uzyskania założonej temperatury przed turbin* i, Rozdział obu strumieni następuje dzięki komorze żarowej 1 (rys. JI1.9ł, w której zachodzi spalanie paliwa w powietrzu pierwotnym. Komora żarowa posiada otwory 2 dla dozowania powietrza wtórnego. Tworzy ono przy tym om wewnętrznej powierzchni komory żarowej kurtynę powietrzną chroniącą ścianki komory przed nadmierną temperaturą. Paliwo podawane jest dyszą wtryskową 3 i przy starcie zostaje zapalone urządzeniem zapłonowym 4.

1-13. Ekspansja w turbinie

Praca jednostkowa wewnętrzna turbiny odniesiona do jednostkowego strumienia powietrza na wlocie do kompresora wynosi zgodnie z (III.19) i (IIL18)

k - 0 -<5) 0 +a)-Ar = (1 -<5)(1 +*)łr»,( 1

Analogicznie do wzoru (III.49) możemy napisać

(UL55)

gdzie średnie ciepło właściwe ekspandującej w turbinie mieszaniny spalin i powietrza

cpt *    !&    (III.56)

odpowiednio

ZlZi-JL.    (III.57)

*r

Stosunek ciśnień w turbinie nr jest mniej. >:y niż w kompresorze:

*r £    * (I -s)71    (III.58)

Ps

Temperatura gazu na wylocie z turbiny
r4 i T —§Sj    (m.59)

CpT

Wyznaczenie śród niego ciepła właściwego cpf wymaga znajomości temperatury końcowej ekspa■ / T4. W ^ultacie oblic/.e.’;e przemiany w turbinie wymaga zastosowania n.-^ody kolejnych przybliżeń.
Przykład 3. Obliczyć spadek wewnętrzny hT, pracę jednostkową wewnętrzną w turbinie Tit i temperaturę kont -wą T4 dla danych: t3 = 1000°C, 7t = 10, e — O.OJ, a = 0,02, Ó = 0,01, rjr m °>9-

Ul

Oceniając wstępnie iĄ — SQOvC znajdujemy z rysunku 111.7 średnie ciepło właściwe mieszaniny ekspandującej w turbinie:

cpT - «p-C *    . 1.19

stąd

4»i.

xr cpt

Stosunek ciśnień w turbinie

rcT - (1 -«)■* - (1 -0,05)10 - 9,5.

Spadek wewnętrzny w turbinie

K -    -(^)=fei] - 0.9 1.19 im[l    - W W*

Praca jednostkowa wewnętrzna turbiny

Tit » (1 -5)(1 + oc)J»T = (1 -0,01)(1 +0.02)570.91 - 576,50 kJ/kg. Temperatura końcowa

r. - r,-^*    K - 520-c.

Na zakończenie obliczymy, korzystając z przykładów 1, 2, 3, podstawowe wskaźniki całego silnika turbospalinowego.

Praca efektywna jednostkowa (111.20) wynosi

Tt = tjmTIT-hk - 0,98• 576,50 — 314,2 - 250,8 kJ/kg (przyjęto tu nm 0,98).

Ciepło jednostkowe dostarczone w paliwie (111.22) i (111.211

o. = —(1 - «)[ll + ct)c,    - to) -cMlU(tf - t0>l.

»Jks

Dla a = 0,02 oraz t0 = 15°C, znajdujemy z rysunku 111.7

c.j;™?*0 - 1,13,

zaś

1,03,


, IJ20C ' PP‘ 1 S*C

stąd:

L n _o,01 )V(i + 0,02)’. 1 H1r-^0 • i5)-103(320-15)] - 829,54 kJ/kg. 0.98


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
82 Andrzej Szlęk j Rys.9.5. Prędkość propagacji frontu spalania oraz stosunek nadmiaru powietrza jak
234 Ignacy Niedziołka, Andrzej Zuchniarz ne parametry spalania oraz określoną wartość energetyczną
Oznaczenie kata tarcia wewnętrznego oraz spójności w aparacie bezpośredniego ścinania oraz w aparaci
Uczciwek106 2) ochrony przeciwporażeniowej podstawowej (przed bezpośrednim dotykiem) oraz jednego z
8.    Głosowanie na WZCK jest bezpośrednie, równe oraz jawne, z tym że głosowani
DSC00625 (3) A Oznaczanie zawartości cukrów bezpośrednio redukujqcych oraz sacharozymelpdg iwffo Sel
Chwila w której następuje przeskok iskry jest istotna dla prawidłowego przebiegu spalania oraz osiąg
83966 img904 (3) [f] — występuje w różnych pozycjach, ale nigdy bezpośrednio przed [i] oraz [ij, por
DSC08244 (3) [f] — występuje w różnych pozycjach, ale nigdy bezpośrednio przed [i] oraz [ij, por.: [
modele •T tor wyznaczy ł obszar niepewności (do którego należą zarów no przedsiębiorst^J bezpośredn
DSC08 (4) Konstrukcja: Ten miody człowiek rozpada się n* składniki bezpośrednie ten oraz miody czło

więcej podobnych podstron