tuczący bezpośrednio w spalaniu oraz urumieo wtórny (powietrze wtórne) służący do rozcieńczenia spalin i uzyskania założonej temperatury przed turbin* i, Rozdział obu strumieni następuje dzięki komorze żarowej 1 (rys. JI1.9ł, w której zachodzi spalanie paliwa w powietrzu pierwotnym. Komora żarowa posiada otwory 2 dla dozowania powietrza wtórnego. Tworzy ono przy tym om wewnętrznej powierzchni komory żarowej kurtynę powietrzną chroniącą ścianki komory przed nadmierną temperaturą. Paliwo podawane jest dyszą wtryskową 3 i przy starcie zostaje zapalone urządzeniem zapłonowym 4.
1-13. Ekspansja w turbinie
Praca jednostkowa wewnętrzna turbiny odniesiona do jednostkowego strumienia powietrza na wlocie do kompresora wynosi zgodnie z (III.19) i (IIL18)
Analogicznie do wzoru (III.49) możemy napisać
(UL55)
gdzie średnie ciepło właściwe ekspandującej w turbinie mieszaniny spalin i powietrza
odpowiednio
ZlZi-JL. (III.57)
*r
*r £ * (I -s)71 (III.58)
Ps
CpT
Ul
Oceniając wstępnie iĄ — SQOvC znajdujemy z rysunku 111.7 średnie ciepło właściwe mieszaniny ekspandującej w turbinie:
stąd
xr cpt
Stosunek ciśnień w turbinie
rcT - (1 -«)■* - (1 -0,05)10 - 9,5.
Spadek wewnętrzny w turbinie
K - -(^)=fei] - 0.9 1.19 im[l - W W*
Praca jednostkowa wewnętrzna turbiny
Tit » (1 -5)(1 + oc)J»T = (1 -0,01)(1 +0.02)570.91 - 576,50 kJ/kg. Temperatura końcowa
Na zakończenie obliczymy, korzystając z przykładów 1, 2, 3, podstawowe wskaźniki całego silnika turbospalinowego.
Praca efektywna jednostkowa (111.20) wynosi
Tt = tjmTIT-hk - 0,98• 576,50 — 314,2 - 250,8 kJ/kg (przyjęto tu nm — 0,98).
Ciepło jednostkowe dostarczone w paliwie (111.22) i (111.211
o. = —(1 - «)[ll + ct)c, - to) -cMlU(tf - t0>l.
»Jks
Dla a = 0,02 oraz t0 = 15°C, znajdujemy z rysunku 111.7
zaś
1,03,
, IJ20C ' PP‘ 1 S*C
stąd:
L n _o,01 )V(i + 0,02)’. 1 H1r-^0 • i5)-103(320-15)] - 829,54 kJ/kg. 0.98