234 235 (19)

Zastosujemy w danym stopniu równoległą korekcją wielkiej częstotliwości i założymy, że a = 0,414, ponieważ nie przewiduje się wzniesienia charakterystyki częstotliwościowej w zakresie górnych częstotliwości! Na podstawie krzywej (rys. 5-43) dla danej wartości a znajdujemy, że dana wartość Y_tk = 0,707 odpowiada wartości X_g = 1.7. Określimy następnie niezbędny prąd spoczynkowy lampy; w tym celu znajdziemy przybliżoną wartość pojemności, obciążającej stopień, przyjmując, że pojemność wyjściowa lampy jest w przybliżeniu równa 3 pF w przypadku lamp serii palcowej, zaś pojemność montażowa jest rzędu 5 pF:

C, = C.^+C^ + C,**.-3 + 5+6 = 14 pF

Na podstawie tego orientacyjna wartość oporności wyniesie:

W celu uzyskania na takiej oporności sygnału o amplitudzie 40 V trzeba, aby amplituda składowej zmiennej prądu anodowego była równa

4830

= 8,28 • 10^-,A = 8,28 mA

Przyjmując, prąd spoczynkowy 1,2 razy większy od amplitudy składowej zmiennej w celu otrzymania niewielkich zniekształceń nieliniowych, znajdziemy:

l_j0««l,2/_am= 1,2-8,28    10 mA

Nadająca się do zastosowania w tym stopniu może być trioda serii palcowej typu 6Z5P, której napięcie żarzenia wynosi 6.3 V, prąd żarzenia 0,45 A, prąd anodowy w warunkach normalnych 10 mA i nachyle-

nie charakterystyki 9 mA/V.

0

6Ż5P; Ha,-1501/

1a,mA

30

20

10

! *q Znamionowa wartość pojemności wyjściowej tej lampy Cu,yi — 2,5 pF. Podstawiając ~Q5 tę wartość do wzoru na obliczenie pojemności C_a, zamiast

1 poprzednio przyjętej w przybliżeniu wartości 3 pF, znaj-dziemy, że dopuszczalna war-

-2 tość oporności R„ = 5000 Q.

Odpowiednio do tego przyj

miemy dla R, najbliższą wartość standardową oporności

's,v (w kierunku mniejszej oporności), dobierając standardo-

Rys. 5-53. Rodzina statycznych charakte- _Wy opornik masowy o opor-

rystyk wyjściowych tetrody strumieniowej typu 6Ź5P przy" l/«= 150 V i prosta obciążenia przy Rt — 4700 Q i E* = 160 V

ności 4700 Q i maksymalnej mocy 0.5 W. albowiem przy

prądzie spoczynkowym 10 mA. moc wydzielająca się na oporniku wyniesie 0,47 W Przy tym wartość X„ dla górnej częstotliwości roboczej 4 MHz wyniesie 1.6 i wzmocnienie względne, jak łatwo je określić za pomocą równania (5.187), wyniesie na tej częstotliwości Y_gk = 0,75, co jest dopuszczalne ze względu na warunki zadania.

Z rodziny charakterystyk statycznych lampy 6Ż5P przy normalnym dla niej napięciu na siatce ekranującej 150 V (rys. 5-53) wynika, że przy wyjściowej charakterystyce roboczej odpowiadającej oporności R_a_ 47C0 Q, uzyskuje się żądaną amplitudę napięcia wyjściowego U,_y)_r ~ 40 V, zarówno przy dodatniej, jak i ujemnej półfali napięcia sygnału oraz przy napięciu źródła anodowego £« = 160 V. W celu uzyskania prądu spoczynkowego o wartości 10 mA na siatkę sterującą należy doprowadzić ujemne napięcie polaryzacji U_tt = 2 V. Wówczas prąd siatki ekranującej wyniesie 2 mA, zaś oporność polaryzacji katodowej R_k i oporność dławiąca w obwodzie siatki ekranującej R*. powinny być równe:

Rl. = —

(10+2)- 10-³

= 166 £1

E.-Uc 160-150

R_c= ---- =--- = 5000 O

l_e0    2 • 10-*

Przyjmujemy dla R_k i R, najbliższe wartości standardowych oporników masowych wynoszące 160 i 5100 Q; bierzemy przy tym oporniki najmniejszych wymiarów, ponieważ wydzielana na nich moc wynosi zaledwie kilkadziesiąt miliwatów.

Niezbędna indukcyjność dławika korekcyjnego wyniesie:

L„ = aC„ R* = 0,414 • 13,5 • 10^-1* • 4700* = 1,23 • 10~* H = 123 pH

Włączanie w obwód anodowy stopnia końcowego oporności R, nie jest celowe z ekonomicznego punktu widzenia, ponieważ wywoła to konieczność zwiększenia napięcia źródła anodowego, a zatem zwiększy moc pobieraną przez wzmacniacz. Jeżeli okaże się konieczna korekcja małych częstotliwości. powinna ona być zrealizowana w poprzednich stopniach, gdzie napięcie anodowe 160 V pozwoli na jej wykonanie. Ponieważ jak wynika z warunków, w obwodzie obciążenia nie ma kondensatora rozdzielającego, zniekształcenia częstotliwościowe w zakresie dolnych częstotliwości będą w obliczanym stopniu uzależnione wyłącznie od obwodów C*R* i C_cR_t.

Przyjmiemy, że współczynnik zniekształceń częstotliwościowych na dolnej częstotliwości powodowany wpływem polaryzacji katodowej M_dk = = 1,09 równy jest współczynnikowi zniekształceń częstotliwościowych powodowanych przez obwód C_cR₍, tj. M_dr = 1,19. W związku z tym na podstawie wzorów (7.65) i (7.71) określimy niezbędną wartość pojemności kondensatorów C_k i Cel otrzymamy dla C_k = 58 |iF, a dla C_c = 0,33 |iF. Przyjmujemy dla C_k kondensator elektrolityczny o pojemności 50 pF i napięciu roboczym nie mniejszym od 2 V, zaś dla C_e kondensator papierowy o pojemności 0,5 pF i napięciu roboczym nie mniejszym od 160 V; korzystając

235