236 (53)

372

i stosownie dobieramy wskaźnik prędkości, np. według (YI1.90):

v₀

cosa,

« k-pmtmmrr,

2y/l ~Qo

Wzór ten jest ważny dla q₀ < 0,5. Reakcyjność u stopy przyjmuje się na ogół jednakową we wszystkich stopniach grupy:

q_w m 0,05 - 0,20.

4. W pierwszym stopniu grupy z reguły nie wykorzystuje się energii kinetycznej wylotowej z poprzedzającego stopnia lub wykorzystuje się ją tylko częściowo.

Jeżeli c₀ * 0, wówczas należy przyjmować w pierwszym stopniu spadek entalpii nieco zwiększony. Spadek statyczny h'_t dla takiego stopnia powinien odpowiadać w przybliżeniu wartości spadku całkowitego w następnym stopniu. Wartość spadku h, wynika z relacji

(1 ~Q)K,

gdzie

c_o*c_t0 = c,sm«_łf

stąd przyjmuje się

	Y.-A- cos
«,n	10-15	20-25
KJh,	1,03—1,07	1,13—1,22

(IX.48)

Odpowiednio wskaźnik prędkości w pierwszym stopniu należy przyjmować nieco mniejszy:

V

y-cosa,.

(IX.49)

5. Oddzielny problem przedstawia wybór spadku entalpii w ostatnim stopniu turbiny kondensacyjnej [33]. W stopniu tym decydujący wpływ na sprawność ma strata wylotowa. Minimalna jej wartość wymaga zachowania kąta cc₂ « 90" * const wzdłuż wysokości łopatki.

Mając założoną prędkość c₂ & c_u oraz u₂ z obliczeń dyspozycyjnych ostatniego stopnia, należy tak dobrać spadek entalpii w tym stopniu, aby zachować prędkość

		37, |
Prędkość wynika ze wzoru
	Wj *> lpy/2 e ht+»Ą,
gdzie	w? - ef + uf-2u,c, cosa,,	• n
	c, »<py/2{\—o)h^ cl.	W) ^
Prędkość dolotową c0 znamy w zasadzie z obliczeń przedostatniego stopnia c0 — d%. Łącząc relacje (1)—(4> otrzymujemy równanie kwadratowe, z którego można obliczyć spadek f
K ^mf(^UZ* ^c2» «l» Co* 00* *1* ‘P* &)-		(5)
Jest to metoda żmudna, można ją zastąpić sposobem przybliżonym, zapewniającym dokładność wystarczającą na etapie projektu wstępnego. Załóżmy mianowicie, że na średnicy podziałowej ostatniego stopnia Hf
P% * 90®, tj. w, & wla = c, sino.,.		(6) W
Załóżmy także	cf.0 * 90®, czyli c0 » cu.	. n
Z założeń tych wynik	a
	.... 9>x/2(l-c)h. cos a.	1 ^(8) i
oraz	w, « V^2(^1“"<?)ń«tga,.	(9)
Podstawiając relację (9) do (2) i uwzględniając wzór (1) otrzymujemy l[
u\+c\ - il/^2t2ahl+2<p^2(l -c)Vig^,«l] -
	"2^^2[p+ę>^l(l ())lg^2a,]'h,. 1
	ft - “2+^ci * W Ctfo + y^l-Co)^^2*^'	(1X50)
Odpowiednio wskaźnik prędkości zapewniający realizację kąta a2«90° i
wynosi		1
v / €o±li ~0o)»^2 tg *o* 2h ^v / r:\ł v i+(s!y W		ia -=i, (1X51) 1