288 (28)

2bb » ii i MUM-. UUL.iL/.AlViL

a więc jest znacznie większa od najmniejszej potrzebnej indukcyjności. Przy takiej indukcyjności zniekształcenia częstotliwościowe wprowadzone przez transformator przy dolnej częstotliwości granicznej maju wartość

, . IJsŚLtf _ i/.	. / ^l43?_y
	^f ( 628 • 20 f

1,0065

tj. są znikomo małe. Wobec tego liczba zwojów uzwojenia pierwotnego obliczona z warunku na największą dopuszczalną indukcję z nadmiarem spełnia żądania stawiane charakterystyce częstotliwościowej. Jest to oczywiste, ponieważ moc transformatora jest większa od krytycznej.

7.    Sprawdzimy, czy uzwojenia mieszczą się w oknie rdzenia transformatora. Ponieważ szerokość trzeciej blachy rdzenia wynosi 92 mm, a wewnętrzna średnica tulei korpusu uzwojenia wtórnego wynosi 103 mm, to między rdzeniem a tuleją powstaje z każdej strony szczelina 5,5 mm, którą trzeba uwzględnić przy obliczaniu rozmieszczenia uzwojeń. Na całkowitą grubość uzwojeń jednej kolumny transformatora składają się: szczelina między tuleją korpusu wtórnego uzwojenia a rdzeniem, grubość tej tulei, grubość wtórnego uzwojenia, odstęp między tym uzwojeniem a tuleją korpusu pierwotnego uzwojenia i grubość pierwotnego uzwojenia

A_IC — 5,5 + 3 + 5,1 + 6+ 5 + 10,35***35 mm

Szczelina między zewnętrznymi powierzchniami cewek pierwotnego uzwojenia wynosi

8' = b - 1A_IC = 91 - 2 • 35 = 21 mm

co całkowicie wystarcza przy napięciu anodowym 7000 V i izolacji olejowej. Zatem uzwojenia transformatora mieszczą się w* oknie rdzenia i wymiary rdzenia są dobrane prawidłowo.

8.    Obliczamy współczynnik zawartości harmonicznych przy dolnej częstotliwości granicznej i pełnej mocy wyjściowej. Według krzywych przedstawionych na rys. XVIII.2 przenikalność stali 34AA przy indukcji 11000 Gs bez namagnesowania wstępnego wynosi 1700 Gs/Oe. Przy takiej przenikalności indukcyjność połówki pierwotnego uzwojenia wynosi 28,5 H. Współczynnik zawartości harmonicznych transformatora, gdy nie ma namagnesowania wstępnego, można uważać za równy współczynnikowi zawartości trzeciej harmonicznej. Dla indukcji 11 000 Gs i stali 34AA z krzywych pokazanych na rys. XVIII.7 znajdziemy, że współczynnik trzeciej harmonicznej prądu zwarcia, gdy nie ma namagnesowania wstępnego, wynosi 0,35. Stąd współczynnik zawartości harmonicznych transformatora

H„I_P    1430

*' *'•“*•«L~ - O’³⁵ 628 • TM “ °'⁰²⁸ - ²-⁸ %

co można uważać za równe wartości określonej przez warunki techniczne (3^ł/»). A więc indukcja maksymalna w rdzeniu została obrana prawidłowo.

9.    Obliczymy oporności rzeczywiste uzwojeń po wyznaczeniu dokładnych wartości średnich długości zwojów pierwotnego i wtórnego uzwojenia

leut-- 3,14(103 + 2 • 3 + 5,1)= 359 mm = 0,359 m leu i = 3,14 (103 + 2- 3 + 2- 5,1 +2- 6 + 2- 5+ 10,35) = 476 mm = 0,476 m

Całkowite długości przewodów jednej cewki transformatora wyniosą '•/> = ł«ii = 0,476 • 1390= 661 m = 0,661 km '»/. łort *» = 0,359 • 318 = 114 m = 0,114 km

7. tabl. XVIII.4 znajdujemy oporności na 1 km dla obranych przewodów uzwojeń pierwotnego i wtórnego (średnice 0,74 i 1,25 mm) i obliczamy oporności połówek tych uzwojeń przy temp. 40"C

r,_p - 40,64 • 0,661 [1 4 0,004 (40 — 20)1 = 29 U r_tp - 14,25 • 0,114 [1 + 0,004 (40 — 20))    1,75 Q

Oporność pierwotnego uzwojenia wypadła o 10"/o większa, a wtórnego o 12* * mniejsza od otrzymanych z obliczeń elektrycznych (26,4 ił i 1,96 ił). Wobec tego suma oporności prawie że się nie zmieni, a więc i sprawność transformatora wypadnie żądana. Nie ma zatem potrzeby zmieniać średnic przewodów. W razie potrzeby jako przewody zastępcze dla pierwotnego uzwojenia obierzemy (tabl. XVII 1.3) przewody 0,69 i o,8 IIBJI, dla wtórnego zaś — 1,2 i 1,35 IIBJŁ

10. Obliczymy, na ile sekcji trzeba podzielić pierwotne uzwojenie ze względu na wytrzymałość elektryczni* uzwojenia

101/₀    10 U₀    10-7000

* ⁼ 45ÓTT ’    -150 • 2 • s_ip    4M)    2    ^8,6    8

Zastosujemy przeto siedem przegród, a wówczas szerokość jednej sekcji wyniesie 176-7-4

-g-= 18,5 mm

Przy przyjętych maksymalnych średnicach przewodów zastępczych uzwojenia będą mieściły się w transformatorze, ponieważ wtórne uzwojenie będzie miało jak poprzednio trzy warstwy, o czym można przekonać się drogą obliczeń, a więc praktycznie biorąc będzie tej samej wysokości; natomiast liczba warstw pierwotnego

uzwojenia zwiększy się do 10, a jego wysokość - - do 12 mm Zmniejszy to odstęp między cewkami pierwotnego uzwojenia do 18 mm. Odstęp taki jest całkowicie wystarczający w danym przypadku. Warstwę górną pierwotnego uzwojenia w sekcji krańcowej, której wyprowadzenia łączy się z anodą lampy, należy nawinąć stosując odstępy między zwojami, aby zapobiec przebiciom.

Przekrój uzwojeń obliczonego transformatora przedstawiono na rys. XVIII 1 Między uzwojeniami nie ma uziemionego ekranu, ponieważ nie jest on potrzebny w danych warunkach pracy transformatora