732

<4. elektroenergetyczne unie napowietrzne 732

Tablica 44,4, Ciężar sadzi, w N/m, w różnych strefach klimatycznych

Strefa klimatyczna	Ilość sadzi; średnice przewodów	Ciężar Sadzi
		normalnej j katastrofalnej | G, \ Ga
i i n	sadź normalna; wszystkie średnice przewodów	2,75 H 0,2754	5.5+0,554
	w terenach zc zwiększoną sadzią; dla przewodów roboczych o średnicach < 12 mm	4,12-r 0,412tf	8.23 +0,8234
Ul	sadź normalna; wszystkie średnice przewodów	4,12^-0,412 d	8.23 + 0.8234
	w terenach zc zwiększoną sadzią; dla przewodów roboczych o średnicach < 12 mm	8,23 + 0,4124	16,5+0,8234
</ — średnica zewnętrzna przewodu gołego, w odzieży lub izolowanego, w mm.

Tablica 44.S. Wartości dopuszczalnych naprężeń w przewodach, wg PN-75/E-OS1O0

		Naprężenie dopuszczalne, w MPa
Rodzaje przewo-	Oznaczenie	normalne nic więcej niż	zmniejszone nie więcej niż	katastrofalne
dów	przewodu			normalne nie więcej niż	zmniejszone nie więcej niż
Przewody z mlo-	D	118		-
dzi twardej	L	186	140	314	235
Przewody aluminiowe	Al	78,5	59	118	88
Przewody stało-	w części a-J u miniowej	66	88	118	86
-aluminiowe AFL	w części Stalowej	470	330	940	660
Przewody stalowe	FL	157	110	314	220
Przewody stalowe odgromowe	O/FL	470	330	940	660
Przewody elektroenergetyczne • i odgromowe (nic	druty	30% wytrzymałości na rozciąganie	-		_
wymienione) oraz telekomunikacyjne	linki	40% wytrzymałości na rozciąganie	28% wytrzymałości na rozciąganie	80% wytrzymałości na rozciąganie	56% wytrzymałości na rozciąganie

większe naprężenia w przewodzie (—5°C lub — 25°C); t_r — temperatura produkcji przewodu (przyjmuje się /„ = + 15'^IC); ej_A\es_F - naprężenie dopuszczalne części aluminiowej i stalowej przewodu (patrz tabl. 44.5); tr', tr" — naprężenia dopuszczalne przewodu dwumaterialowego, obliczone ze względu na dopuszczalne naprężenie w aluminium (er') lub w stali (er").

Wzory (44.4) na naprężenia dopuszczalne przewodu dwumaterialowego wyprowadzono przy założeniu nieprzemieszczania się względem siebie części aluminiowej i stalowej podczas działania sit zewnętrznych lub zmian temperatury.

Za podstawę do projektowania linii przyjmuje się najmniejszą wartość naprężenia dopuszczalnego wynikającą ze wzoru (44.4) przy przyjęciu temperatury t = = — 5°C oraz t = -25°C.

Przykład 44.1.

Obliczyć parametry przewodu AFL-6, przyjmując t, — -t-I5°C oraz n — 6.

Rozwiązanie

Z tablicy 14-13 odczytuje się a_A - 23-10“* 1/^DC, A = 15,15-10-* MPa-¹ Sf = I 1,5- 10^-fi 1/^DC, $_s - 5,1-10-* MPa^-1 Wobec tego

d =    = 3,559

fi =    -JS.IS.IO'* = 13,29-10-6 MPa'¹

9,559    *

6-23-10'⁶ +3,559-11,5-10'⁶ 9,559

= is.7.10-* tre

Za naprężenie dopuszczalne normalne dla przewodu AFL-6 przyjmuje się więc naprężenie 107,2 MPa.

44.3.2. Równanie stanów

Projektowanie i budowa linii napowietrznych wymagają znajomości naprężeń i zwisów w różnych warunkach klimatycznych i termicznych (w różnych stanach). Obliczanie tych naprężeń, umożliwia tzw. równanie stanów.

Przewód w przęśle linii napowietrznej przyjmuje kształt krzywej łańcuchowej (katenoidy) — rys. 44.3. Zostaną rozważone dwa różne stany przewodu:

—    stan 0 (wyjściowy), zdeterminowany pa remem mi

—    stan 1 (obliczeniowy), zdeterminowany parametrami /, g, a.

W stanie wyjściowym muszą być znane wszystkie trzy parametry przewodu. Za stan wyjściowy przyjmuje się najczęściej stan „mróz” lub „sadź” i dla tego stanu przyjmuje się naprężenie obliczeniowe cr„, które jest mniejsze lub równe naprężeniu Ot_n lub o_ńlm. O tym, w którym stanie wystąpią największe naprężenia, a więc który z nich będzie stanem wyjściowym, decyduje rozpiętość przełomowa a„ (patrz p. 44.3.6).

Dla stanu obliczeniowego znana jest temperatura ( i ciężar jednostkowy przewodu g, a szukaną wielkością jest naprężenie <r.

W celu wyprowadzenia równania stanów porównuje się ze sobą długości zwisającego przewodu w obu stanach. Długość ta wynosi:

(44.5)

Ze względu na skomplikowany charakter katenoidalnej postaci równania stanów poniżej przedstawiono uproszczone metody obliczania przęseł w zależności od ich długości a i spadu b.