732

44. ELEKTROENERGETYCZNE unie napowietrzne 732

Tablica 44.4. Ciężar sadzi, w N/m, w różnych strefach klimatycznych

Strefa klimatyczna	Ilość sadzi; średnice przewodów	Ciężar sadzi
		normalnej i katastrofalnej C, Ga
i i n	sadź normalna; wszystkie średnice przewodów	2,75 H 0,2754	5.5+0,554
	w terenach zc zwiększoną sadzią; dla przewodów roboczych o średnicach < 12 mm	4,12-r 0,4124	8,23+0,8234
Ol	sadź normalna; wszystkie średnice przewodów	4,12^0,4124	8.23 + 0.8234
	w terenach zc zwiększoną sadzią; dla przewodów roboczych o średnicach < 12 mm	8,23 + 0,4124	16,5+0,8234
</ — średnica zewnętrzna przewodu gołego, w odzieży lub izolowanego, w mm.

Tablica 44.S. Wartości dopuszczalnych naprężeń w przewodach, wg PN-75/E-05100

		Naprężenie dopuszczalne, w MPa
Rodzaje przewo-	Oznaczenie	normalne nic więcej niż	zmniejszone nie więcej niż	katastrofalne
dów	przewodu			normalne nie więcej niż	zmniejszone nie więcej niż
Przewody z mic-	D	118		-
dzl twardej	L	186	140	314	235
Przewody aluminiowe	Al	78,5	59	118	88
Przewody stafo--alumitiiowe AFL	w części a-J u miniowej	66	88	118	86
	w części Stalowej	470	330	940	660
Przewody stalowe	TL	157	110	314	220
Przewody stalowe odgromowe	O/FL	470	330	940	660
Przewody elektroenergetyczne ' i odgromowe (nie	druty	30% wytrzymałości na rozciąganie	-	-	-
wymienione) oraz tcJekomunikacyj-	linki	40% wytrzymałości na roz-	28% wytrzymałości na roz-	80% wytrzymałości na roz-	56% wytrzymałości na roz-
ne		ciąganie	ciąganie	ciąganie	ciąganie

większe naprężenia w przewodzie (—5'C lub — 25°C);    — temperatura produkcji

przewodu (przyjmuje się t, = + 15°C); cc,/<7,. — naprężenie dopuszczalne części aluminiowej i stalowej przewodu (patrz tabl. 44.5); er', er" — naprężenia dopuszczalne przewodu dwumaterialowego, obliczone ze względu na dopuszczalne naprężenie w aluminium (cr') lub w stali (a").

Wzory (44.4) na naprężenia dopuszczalne przewodu dwumaterialowego wyprowadzono przy założeniu nieprzemieszczania się względem siebie części aluminiowej i stalowej podczas działania sil zewnętrznych lub zmian temperatury.

Za podstawę do projektowania linii przyjmuje się najmniejszą wartość naprężenia dopuszczalnego wynikającą ze wzoru (44.4) przy przyjęciu temperatury t = - — 5°C oraz t = -2S°C.

Przykład 44,1*

Obliczyć parametry przewodu AFL-6, przyjmując m -t-15°C oraz n — 6.

Rozwiązanie

Z tablicy 14.13 odczytuje się oljl « 25-10-^fi l/^aC, A =    MPa-¹

a, = [1,5-10-* 1/°C, 0_F - 5.M0-* MPa-i Wobec tego

4 - ifljl = 3,559

fi = „    - ja.is. 10-^s - 13,29- JO-s MPa-¹

9,559    *

a

6-23-10-⁶ + 3,559-11,5-10-⁶

9,559

= 18,7.10-‘ t/'C

Za naprężenie dopuszczalne normalne dla przewodu AFL-6 przyjmuje się więc naprężenie 107,2 MPa.

44.3.2. Równanie stanów

Projektowanie i budowa linii napowietrznych wymagają znajomości naprężeń i zwisów w różnych warunkach klimatycznych i termicznych (w różnych stanach). Obliczanie tych naprężeń, umożliwia tzw. równanie stanów.

Przewód w przęśle linii napowietrznej przyjmuje kształt krzywej łańcuchowej (katenoidy) — rys. 44.3. Zostaną rozważone dwa różne stany przewodu:

—    stan O (wyjściowy), zdeterminowany parametrami t₀,g₀,o₀;

—    stan 1 (obliczeniowy), zdeterminowany parametrami /, g, a.

W stanie wyjściowym muszą być znane wszystkie trzy parametry przewodu. Za stan wyjściowy przyjmuje się najczęściej stan „mróz” łub „sadź” i dla tego stanu przyjmuje się naprężenie obliczeniowe a„, które jest mniejsze lub równe naprężeniu lub a_iIm. O tym, w którym stanie wystąpią największe naprężenia, a więc który z nich będzie stanem wyjściowym, decyduje rozpiętość przełomowa a„ (patrz p. 44.3.6).

Dla stanu obliczeniowego znana jest temperatura t i ciężar jednostkowy przewodu g, a szukaną wielkością jest naprężenie a.

W celu wyprowadzenia równania stanów porównuje się ze sobą długości zwisającego przewodu w obu stanach. Długość ta wynosi:

(44.5)

Ze względu na skomplikowany charakter katcnoidalnej postaci równania stanów poniżej przedstawiono uproszczone metody obliczania przęseł w zależności od ich długości a i spadu b.