DSC00258 (21)

132

Ponieważ pas ściskany belki pochylony jest pod kątem / do poziomu, to oprócz składowej poziomej w betonie (branej do obliczeń ze względu na zginanie) występuje również składowa pionowa o wartości V«a=N_ctga =

= N, • tg a = A_al    • tg a. O taką wartość ulega redukcji siła tnąca działająca

w danym przekroju. W związku z tym do wymiarowania przekrojów o krawędzi nachylonej pod kątem a przyjmuje się zredukowaną wartość siły tnącej'.

IIP | p - H | v_s4 - A_al /„ • tg a.    (3.112)

Dalszy przebieg wymiarowania pozostaje bez zmian w porównaniu z belkami o stałym przekroju. Dużo rzadziej spotyka się belki o zmiennym przekroju, w których pochylenie występuje przy krawędzi, gdzie usytuowane jest zbrojenie. Również wtedy zachodzi analogiczna redukcja siły tnącej.

Uwaga: Jeżeli ten wzrost wysokości przekroju zachodzi w kierunku spadku wartości momentu, to następuje nie redukcja, ale zwiększenie efektywnej wartości siły tnącej o analogiczną wartość.

3.4.8. Przykłady obliczeń

Przykład 1

Zaprojektować strefę przypodporową belki o następującej charakterystyce:

i_eff = 6,0 m, b = 0,30 m, h = 0,50 m, a₁ = a_z = 5 cm.

Beton B20 o f_ai = 0,87 MPa; zbrojenie główne ze stali A-Ill o f_y4 =

= 350 MPa, do podpory dochodzą 3 z 5©20. Obciążenie obliczeniowe równomiernie rozłożone o wartości ą = 40 kN/m.

Siła tnąca w licu podpory (a = 0,15 m) jest równa:

Vs4 = 0,5gi_eff—0,15 • q = 0,5 • 40 • 6,0-0,15 • 40 = 114 kN.

Wyznaczenie odcinków pierwszego i drugiego rodzaju

W tym celu należy obliczyć wartość siły y_wi wg wzoru (3.90).

k = 1,6 -d = 1,6-0,45 = 1,15,    (wzór 3.92)

Pl - AJK •^d = 9,42/(30 • 45) = 0,007,    (pole 3®20)

V*i =0,35/_eUk(U+40p_I)b_wd =

= 0,35 0,87 • 4,15 (1,2+40 ■ 0,007) • 0,3 • 0,45 = 0,070 MN = 70 kN.

Odległość końca odcinka drugiego rodzaju od lica podpory:

114-70

40

= 1,1 m.

(wzór 3.100)